Retracción química de pastas de cemento con incorporación de metacaolín

Chemical shrinkage of cementitious pastes with metakaulin incorporation

Resumen

Este estudio muestra la influencia que produce la sustitución parcial de cemento Portland por metacaolín, en las reacciones de hidratación y retracción química de pastas cementicias. Para tal fin se elaboraron pastas utilizando reemplazos de metacaolín de 5, 10 y 20% en masa, además de una pasta de referencia, usando una relación constante agua/sólido de 0,5. La retracción química fue medida en forma continua automatizando el método de la dilatometría, también se evaluó la cinética de hidratación usando un calorímetro isotérmico. Adicionalmente, el desarrollo de la microestructura fue estudiado por análisis termogravimétrico y difracción de rayos X. Los resultados obtenidos muestran que existe una excelente relación entre la retracción química y la calorimetría y que la adición de metacaolín produce cambios en la cinética de hidratación, que también afectan a la retracción química.

Palabras-clave:
Retracción química; Metacaolín; Cemento Portland; Cinética de hidratación

Abstract

This study shows the influence of partial replacement of Portland cement by metakaolin in the hydration reactions and chemical shrinkage of cementitious pastes. For this, pastes were prepared using metakaolin replacements of 5, 10 and 20% by mass, and a reference paste, using a constant water/solid ratio of 0,5. Chemical shrinkage was measured continuously automating the method of dilatometry, hydration kinetics was evaluated using an isothermal conduction calorimetry. Additionally, the development of the microstructure was studied by thermogravimetric analysis and X-ray diffraction. The results show that there is an excellent relationship between chemical shrinkage and calorimetry and the addition of metakaolin leads to changes of the hydration kinetics, which also affect the chemical shrinkage.

Keywords:
Chemical shrinkage; Metakaolin; Portland cement; Kinetics of hydration

Introducción

La utilización de metacaolín (MK) como material cementicio suplementario (SCM) es una práctica común en el sector de la construcción, debido a que permite la reducción de la cantidad de cemento en las composiciones.

Su calidad y desempeño dependen de factores como: propiedades geológicas y mineralógicas de su materia prima (caolín) y la eficiencia en el tratamiento térmico (transformación de caolín a metacaolín). El MK está conformado principalmente por sílice (SiO₂, 50 a 55%) y alúmina (Al₂O₃, 40 a 45%) (POON et al., 2001), también puede contener Fe₂O₃, TiO₂, CaO, MgO, entre otros contaminantes (SABIR; WILD; BAI, 2001; SIDDIQUE; KLAUS, 2009). Tiene como características principales: morfología plana, tamaño de partículas menores a 20 µm (AMBROISE; MAXIMILIEN; PERA, 1994), área superficial específica que varía entre 10 a 29 m²/g, su tonalidad varía desde blanca hasta rosada (RASHAD, 2013), dependiendo de la proporción de las especies químicas que lo componen.

La inclusión de MK en las composiciones cementicias altera la cinética y reacciones de hidratación, el desarrollo de la microestructura y las propiedades en estado fresco del cemento Portland. Esto es debido a que la adición de MK en pastas cementicias, resulta en efecto filler durante las primeras edades, aumentando la cantidad de puntos de nucleación, favoreciendo así el desarrollo de la hidratación del C₃S del cemento Portland. Por su parte, la reacción puzolánica ocurre en edades avanzadas, generalmente mayores a 24 horas dependiendo de su reactividad (LOTHENBACH; SCRIVENER; HOOTON, 2011; SCRIVENER; JUILLAND; MONTEIRO, 2015; BERODIER, 2015). También, es alterada la retracción química, la cual es definida como la disminución de volumen absoluto, debido a que los productos hidratados ocupan menos volumen que los reactantes (agua, cemento, SCM). Asimismo, está directamente relacionada con el grado de hidratación y el calor liberado de las pastas (PARROTT et al., 1990).

Normalmente para evaluar la cinética de hidratación se analiza el calor liberado, usando un calorímetro de conducción isotérmico. Sin embargo, otra técnica relativamente nueva para este propósito, es medir la retracción química en forma continua, que se consigue automatizando su adquisición de datos. En Brasil son raros los estudios que usen retracción química para obtener la cinética de hidratación. Determinar la retracción química en comparación a la calorimetría tiene como ventajas: ser más económica y de fácil implementación, además de posibilitar ensayos de larga duración.

Anteriormente fue realizado un levantamiento bibliográfico de los métodos que existen para determinar la retracción química (ESTRADA; JOHN; CINCOTTO, 2017). Teniendo en cuenta este trabajo, en el presente estudio se usó y automatizó el método de dilatometría especificado en la norma C-1608 (AMERICAN..., 2012), con el objetivo de determinar la influencia que tiene la utilización del MK en la retracción química y reacciones de hidratación de mezclas con cemento Portland.

Materiales y métodos

Se utilizó cemento Portland de alta resistencia inicial CPV y metacaolín, los cuales presentan distribución del tamaño de partículas (determinado por difracción de rayos laser) presentada en la Figura 1a, microscopia electrónica de barredura (MEB) mostrado en la Figura 1b y 1c; área superficial específica (BET), densidad, índice de actividad puzolánica (Chapelle modificado) y diámetros (d₁₀, d₅₀ y d₉₀) mostrados en la Tabla 1; composición química, determinada por fluorescencia de rayos X, conforme se presenta en la Tabla 2.

Tabla 1
Características físicas de los materiales

Características	Cemento	Metacaolín
Área superficial específica BET (m2/g)	1,2 ± 0,02	17,2 ± 0,02
Densidad (g/cm3)	3,0 ± 0,01	2,6 ± 0,04
Índice de actividad puzolánica [mg Ca(OH)2/g]	-	1106 ± 0,01
d10(µm)	2	2,8
d50(µm)	15	15
d90(µm)	34	55

Tabla 2
Composición química de los materiales (%)

Material	CaO	SiO2	Al2O3	Fe2O3	MgO	SO3	Na2O	K2O	TiO2	P2O5	MnO	SrO	P.C.*	Total
CPV	64,5	20,0	4,3	2,5	1,4	0,9	0,2	0,8	0,2	0,2	0,11	0,2	4,4	100
MK	<0,1	60,9	30,3	1,7	0,5	-	<0,1	1,3	1,7	<0,1	0,02	-	3,5	100

• Nota:
• ^*
  P.C. - Pérdida por calcinación.

Figura 1
(a) Distribución granulométrica de los materiales, (b) y (c) MEB del MK

El MK presenta densidad y área superficial específica, notablemente distintas en comparación al cemento Portland. De esta forma, se puede decir que existe un considerable impacto en la movilidad de las partículas de la pasta: cuanto mayor es la cantidad de sustitución, menor es la distancia de separación entre las partículas, afectando el flujo. Este hecho resulta en alteraciones en las propiedades reológicas y necesidad de aumento de la demanda de agua para el mezclado, siempre y cuando se opte por mantener la consistencia de las composiciones. Sin embargo, como el objetivo de este trabajo es evaluar solamente el impacto del uso del MK en la retracción química y reacciones de hidratación del cemento, se optó por eliminar las posibles variables como: cantidad de agua, temperatura de ensayo, forma de mezclado de la pasta.

A pesar de ser típicamente indicado que el tamaño de partículas del MK es más fina que la del cemento Portland, el MK utilizado en este trabajo no presenta tal característica, teniendo mayor cantidad de partículas más gruesas que las del cemento, como se observa en d₅₀ y d₉₀ (Tabla 1), desplazando ligeramente su curva de distribución granulométrica hacia la derecha (Figura 1a).

El cemento Portland escogido para la realización de este trabajo es del tipo más puro comercializado en Brasil, con elevada cantidad de clinker, adición de calcáreo de 5% como máximo y sulfato de calcio menor que 3%.

Este hecho puede ser explicado debido a la morfología de las partículas del MK, la que fue analizada por MEB, usando un equipo Quanta 600FEG. En ella se observa que el MK tiene una morfología laminar (Figura 1b) y que al analizar su granulometría por luz láser, hace que se considere un diámetro mayor que depende de su orientación (Figura 1c). Otra consideración es que, durante el ensayo el MK puede estar aglomerado debido a su elevada área superficial específica. No obstante, esto no compromete los resultados obtenidos, puesto que el trabajo trata de una evaluación comparativa entre los contenidos de MK.

En la Figura 2a se observa los difractogramas correspondientes a los materiales anhidros. Para el caso del MK el pico de mayor intensidad corresponde al cuarzo y moscovita localizado entre 26º a 27º 2θ, también se observan varios picos correspondientes a la caolinita, esto indica que el material no fue debidamente calcinado. Mientras que, el cemento Portland presenta un difractograma típico del ligante más puro comercializado en Brasil. Asimismo, en la Tabla 3, se indican las nomenclaturas, fórmulas moleculares y fichas consultadas de las fases mineralógicas encontradas en los difractogramas.

Tabla 3
Fases mineralógicas

Nomenclatura	Fase mineralógica	Fórmula molecular	Ficha consultada
A	Alita - C3S	3CaO.SiO2	ICOD 00-042-0551
B	Belita - C2S	2CaO.SiO2	ICOD 01-073-2091
AC	Aluminato tricálcico - C3A	3CaO.Al2O3	ICOD 00-001-1060
Br	Brownmilerita - C4AF	4CaO.Al2O3.Fe2O3	COD 96-900-3349
Ca	Calcita	CaCO3	ICOD 01-072-1651
G	Gipsita	CaSO4.2H2O	COD 96-101-0982
Q	Cuarzo	SiO2	COD 96-900-9667
K	Caolinita	Al2Si2O5(OH)4	COD 96-900-9235
M	Muscovita	KAl2(AlSi3O10)(F,OH)2	COD 96-900-5188

Figura 2
(a) Difractogramas de rayos X de los materiales anhidros - K: caolinita, Q: cuarzo, M: moscovita, A: C₃S, B: C₂S, AC: C₃A, G: gipsita, Ca: calcita y Br: brownmillerita; (b) Curvas termogravimétricas

La Figura 2b muestra la pérdida de masa de las materias primas en función de la variación de la temperatura. A pesar de no haber sido identificado en el difractograma, fue posible observar que existe 3,1% de portlandita en el cemento, indicando una pequeña pre-hidratación y 5.6% de carbonato de calcio debido a la adición utilizada en el ligante. Para calcular cuánto de caolín no fue debidamente calcinado, se usa la relación Al₂O₃.2SiO₂.2H₂O/2H₂O multiplicada por la cantidad de agua de deshidroxilación (pérdida de masa entre 400 a 600 ºC), esto es 258/36 x 1,73, resultando 12,4% que corresponde al caolín remaneciente, el resto 87.6% es MK y minerales accesorios.

Las composiciones de las pastas evaluadas se resumen en la Tabla 4. La primera únicamente utilizando cemento Portland como referencia y las otras con incrementos de 5, 10 y 20% de sustitución parcial de MK en masa.

Tabla 4
Composiciones evaluadas

Denominación	Composición en masa (%)
	Cemento	Metacaolín
CPV 0%MK	100	0
CPV 5%MK	95	5
CPV 10%MK	90	10
CPV 20%MK	80	20

Todas las pastas fueron elaboradas usando una relación agua/sólido de 0,5 y se prepararon de la siguiente forma: primero, se añadió agua a los materiales sólidos y se dejó en reposo durante 30 segundos, en seguida, se realizó el mezclado durante 90 segundos, usando un mezclador de alta energía (Makita, adaptado), controlando la velocidad de giro en 10000 rpm. Cabe mencionar que cuando se usaron sustituciones de 5, 10 y 20% de metacaolín, los materiales anhidros fueron homogenizados previamente usando un mezclador (Makita, Labortechnik RW 20D2M) con una velocidad de giro de 1000 rpm. Es necesario resaltar que ésta es una etapa muy importante en el proceso experimental, ya que la calidad de la mezcla puede cambiar la reacción del cemento.

Para el estudio del flujo de calor, se usó un calorímetro de conducción isotérmico de la marca TAM Air Thermometric. Las pastas se colocaron dentro de frascos de vidrio cilíndricos, con diámetro de 22,5 mm y altura de 47 mm, enseguida, fueron tapados y ubicados en las celdas del calorímetro. El flujo de calor fue medido durante 72 horas. La temperatura fue mantenida en 25 ºC durante el ensayo.

La Figura 3 muestra detalles de la adaptación del método para medir la retracción química en forma continua, para lo cual se automatizó el método de dilatometría que se especifica en la norma C-1608 (AMERICAN..., 2012). Se colocaron aproximadamente 14 g de pasta de cemento, mezclados como ya fue descrito anteriormente, en frascos de vidrio iguales a los utilizados en los ensayos de calorimetría, con espesor de pasta de 20 mm. La superficie de la pasta fue cubierta con una delgada capa de agua desionizada de 2 g. Luego, el resto del frasco fue rellenado con aceite de parafina líquida teñida de color rojo para facilitar la lectura. Después el frasco fue sellado con una tapa de hule que tiene un orificio en su parte central, en el cual está insertada una pipeta con capacidad de 2 mL, graduada a 0,01 mL. Con la ayuda de una jeringa se rellenó parafina líquida hasta completar el nivel inicial de lectura deseado. Por último, los frascos fueron colocados en un baño térmico con temperatura controlada a 25±1 ºC.

Figura 3
Fotografías de la adaptación del método

Una vez culminada la etapa experimental descrita en el párrafo anterior, se inició con la adquisición y procesamiento de datos. Las lecturas se realizaron en fotografías, que se obtuvieron usando una cámara web (Logitech, C920) conectada a un computador y controlado por un software de adquisición de imágenes (Chronolapse, versión 1.0.7). Las fotografías se realizaron a intervalos de 1 hora, durante 72 horas y en 3 muestras repetidas. Con respecto al tratamiento de datos, debido a que la curva obtenida presentó oscilaciones sobre todo en edades avanzadas, se procedió a suavizarla usando el software Origin versión 6.0, que también sirvió para obtener la curva derivada. Mayores detalles del procedimiento utilizado, adquisición y procesamiento de datos, así como los cuidados al momento de realizar el ensayo se encuentran en el estudio de Estrada (2016).

También se acompañó la evolución de la cantidad de agua combinada (50 a 350 ºC) y de portlandita (400 a 500 ºC) durante la hidratación, por medio de análisis termogravimétrico, utilizando una termobalanza (Netzsch, TG209 F1). Esto una vez que la hidratación de las pastas fueron paralizadas sumergiéndolas en nitrógeno líquido, posteriormente secadas por liofilización, finalmente molidas y mantenidas en un desecador. Así mismo, las fases cristalinas fueron identificadas mediante difracción de rayos X (DRX), usando un difractómetro (Bruker, D8 Endeavor). Las condiciones de análisis fueron: tubo de Cu, energía 40 mA x 40 kV, ángulo 5-70º 2θ, paso angular 0,02º y 30 s por paso.

Resultados y discusión

Calorimetría

La Figura 4a muestra el calor acumulado hasta 72 horas de hidratación, mientras que en la Figura 4b se observa el flujo de calor hasta 36 horas, obviando el tiempo restante para que se aprecien mejor los períodos de aceleración y desaceleración. Esto para la pasta de referencia y sustituciones de 5, 10 y 20% de MK. Los resultados están normalizados con respecto al contenido de cemento.

Figura 4
(a) Calor acumulado hasta 72 horas y (b) Flujo de calor hasta 36 horas - para la pasta de referencia y con sustituciones de 5, 10 y 20% de MK

En la Figura 4a, se observa que el calor acumulado aumenta con la sustitución gradual de MK. En la Tabla 5, se muestran los valores de calor acumulado. A las 72 horas de hidratación, el cemento Portland sin sustitución de MK generó un calor acumulado de 330,8 J/g, mientras que para 20% llegó a 407.6 J/g (23.2% de incremento). Este aumento de calor liberado, es debido a que la presencia de MK hace que ocurran reacciones exotérmicas adicionales, debido al efecto filler, que favorece la nucleación del C-S-H, a causa de su elevada área superficial específica y cantidad adicionada (LAGIER; KURTIS, 2007).

Tabla 5
Resultados de calor acumulado para sustituciones de 5, 10 y 20 % de MK

Muestra	Calor acumulado (J/g)
	12 h	24 h	48 h	72 h
CPV 0%MK	136,0 (-)	241,7 (-)	297,6 (-)	330,8 (-)
CPV 5%MK	153,7 (+13,0%)	247,6 (+2,4%)	306,3 (+2,9%)	339,8 (+2,7%)
CPV 10%MK	163,7 (+20,4%)	253,6 (+4,9%)	320,2 (+7,6%)	357,5 (+8,1%)
CPV 20%MK	188,5 (+38,6%)	281,6 (+16,5%)	360,3 (+21,1%)	407,6 (+23,2%)

En la Figura 4b, se aprecia que existe un punto de inflexión en la etapa de aceleración, indicando el punto de consumo total de sulfato conforme a la norma C-1679 (AMERICAN..., 2014). En cuanto a las modificaciones que ocurren durante el período de aceleración (Tabla 6), su duración disminuye, existe una diferencia de 3 horas entre la pasta de referencia y la mayor sustitución. Asimismo, la tasa de reacción es favorecida, aumentándose el flujo de calor al final del período de aceleración de 5,56 a 8,04 mW/g. Estas modificaciones indican que la inclusión de MK acelera las reacciones de hidratación durante esta etapa, principalmente formando mayor cantidad de C-S-H, debido a los puntos extras de nucleación (LOTHENBACH; SCRIVENER; HOOTON, 2011; JUENGER; SIDDIQUE, 2015; SCRIVENER; JUILLAND; MONTEIRO, 2015). Estudios recientes mencionan que la inclusión de SCM reduce la distancia entre partículas, esta reducción depende de condiciones de cizallamiento (BERODIER; SCRIVENER, 2014), de este modo, la reacción de los componentes del cemento Portland son favorecidos. Estos resultados confirman los obtenidos anteriormente por Lagier y Kurtis (2007), Antoni et al. (2012) y Vance et al.(2013).

Tabla 6
Tiempo de duración, flujo de calor y tiempo de fragua durante el período de aceleración

Período de aceleración
Muestra	Inicio	Final	Tiempoduración	Flujo de calor	Tasa dereacción	Tiempo defragua*
	(h)	(h)	(h)	(mW/g)	(mW/gh)	(h)
CPV 0%MK	2	11	9	5,56	0,72	5,5
CPV 5%MK	2	10	8	6,12	0,82	5
CPV 10%MK	2	9,8	7,8	6,49	0,84	4,9
CPV 20%MK	2	8	6	8,04	0,99	4

• Nota:
• ^*
  tiempo de fragua, obtenido a partir del 50% del final del período de aceleración según ASTM C-1679 (2014).

De las curvas de calorimetría y teniendo en cuenta las modificaciones que produce el MK en edades iniciales, desde el punto de vista práctico, con la inclusión cada vez mayor de MK, el tiempo de fragua disminuye de 5,5 a 4 h (Tabla 6), por lo cual el tiempo de trabajabilidad se reduce. Este efecto es debido al aumento del volumen de sólidos y disminución de la distancia entre las partículas, es el período en que el efecto filler es más importante cuando el C-S-H precipitado une las partículas (BERODIER; SCRIVENER, 2014).

Con respecto al período de desaceleración, la inclusión de MK, adelanta su inicio y disminuye su duración (Tabla 7). En esta etapa se forma la etringita y el monosulfoaluminato.

Tabla 7
Tiempo de duración y flujo de calor durante el período de desaceleración

Período de desaceleración
Muestra	Inicio (h)	Final (h)	Tiempo duración (h)	Flujo de calor (mW/g)
CPV 0%MK	11,0	18,0	7,0	2,01
CPV 5%MK	10,0	16,0	6,0	2,34
CPV 10%MK	9,8	14,0	4,2	2,86
CPV 20%MK	8,0	12,0	4,0	3,51

Análisis termogravimétrico

Las Figuras 5a y 5b muestran respectivamente la evolución de la cantidad de agua combinada (correspondiente a los compuestos hidratados formados de los aluminatos, silicatos, sulfatos y de magnesio) y portlandita. Los resultados están normalizados en relación a la cantidad de cemento. En la Tabla 8 se muestran los valores numéricos de la cantidad de portlandita.

Tabla 8
Valores de portlandita hasta 72 horas de hidratación

Tiempo	Muestra
(h)	CPV 0%MK	CPV 10%MK	CPV 20%MK	D10%MK*	D20%MK**
1	4,4	5,1	4,4	0,7	0,0
2	4,3	5,3	5,1	1,0	0,8
4	5,3	6,3	6,3	1,0	1,0
8	8,5	10,6	12,6	2,1	4,1
12	13,7	15,2	14,9	1,5	1,2
24	22,0	21,7	21,1	-0,3	-0,9
48	22,0	21,7	20,6	-0,3	-1,4
72	23,0	21,9	20,8	-1,1	-2,2

• Nota:* Δ10%MK: CPV10%MK - CPV; y **Δ20%MK: CPV20%MK - CPV.

Figura 5
Evolución de (a) agua combinada y (b) portlandita - para la pasta de referencia y sustituciones de 10 y 20 % de MK

Se observa que la cantidad de agua combinada (Figura 5a) aumenta sensiblemente hasta las 24 horas, para enseguida casi estabilizar, lo mismo puede ser dicho para la portlandita (Figura 5b). Las alteraciones observadas durante este período pueden ser atribuidas a variaciones de ensayo. La sustitución de cemento por MK manteniendo la relación agua/sólido, significa mayor disponibilidad de agua para la hidratación de la fracción clinker, aumentando la cantidad de agua combinada, contribuyendo también al aumento de productos hidratados. En este período aún no se tiene reacción puzolánica, con consumo de portlandita.

Como se observa en la Tabla 8, a partir de las 24 horas, existe una disminución en el contenido de portlandita, pero tal disminución es mínima, para ambas sustituciones de MK. Por lo que, hasta las 72 horas de análisis el MK actúa predominantemente en forma física y su efecto puzolánico se presentará en edades avanzadas. En el estudio de Kocaba, Gallucci y Scrivener (2012), para distinguir el efecto físico, de la reactividad puzolánica de un SCM, utilizan como sustitución un material inerte y de similar diámetro (normalmente cuarzo). Comparando estas dos curvas, una con un material inerte y la otra con material puzolánico, se puede distinguir ambos efectos.

Difracción de rayos X

La Figura 6 muestra una comparación de los difractogramas de rayos X, entre las pastas de referencia y con 20% de sustitución de MK, para edades de 2, 8, 12 y 24 horas de hidratación. En los diagramas, a las 24 horas de hidratación se aprecia fases remanecientes del clinker, como el C₃S. Comparando los difractogramas se observa que la sustitución de MK favorece la disolución del C₃S, lo cual se verifica por la disminución en la intensidad de los picos localizados en 29,5º, 30º, 34,2º y 38,7º 2θ. Tal disminución está directamente relacionada con la formación de productos hidratados como: la portlandita, con aumento de intensidad en los picos localizados en 18º y 34º 2θ y el C-S-H, con pico localizado en 2,6º 2θ. Esto indica que la presencia de MK acelera las reacciones de hidratación durante las 24 horas de estudio.

Figura 6
Comparación de difractogramas de rayos X con edades de hidratación de 2, 8, 12 y 24 horas, para la pasta de referencia y con 20% de MK

Por otra parte, en las pastas con sustitución de MK se mantiene el pico correspondiente al cuarzo, localizados en 26,7º 2θ, oriundo del MK. Su intensidad se mantiene constante por tratarse de un mineral inerte no reactivo. El pico referente a la portlandita disminuye en este periodo por adsorción de los iones Ca²⁺ en las partículas del MK.

Retracción química

Las Figuras 7a y 7b muestran respectivamente las curvas de retracción química y tasa de retracción química, para la pasta de referencia y sustituciones de 5, 10 y 20% de MK. Las curvas están normalizadas con respecto a la cantidad de cemento.

Figura 7
(a) Retracción química y (b) Tasa de retracción química - para la pasta de referencia y sustituciones de 5, 10 y 20% de MK

La curva de retracción química aumenta conforme se adiciona mayor cantidad de MK. La Tabla 9 muestra los valores obtenidos, a las 72 horas de hidratación, la retracción química aumenta de 0,0438 a 0,5049 mL/g (25,3% de incremento) para la pasta de referencia y la de mayor sustitución, respectivamente. Esto es debido a que la presencia de MK acelera la hidratación por efecto de nucleación del C-S-H, lo cual también fue observado por la calorimetría y termogravimetría descritos anteriormente. Como se sabe, la retracción química está directamente relacionada con la formación de C-S-H, por lo tanto la presencia de MK favorece su formación, pero incrementa la retracción química.

Tabla 9
Resultados de retracción química para sustituciones de 5, 10 y 20% de MK

Muestra	Retracción química (mL/g)
	12 h	24 h	48 h	72 h
CPV 0%MK	0,0178 (-)	0,0309 (-)	0,0399 (-)	0,0438 (-)
CPV 5%MK	0,0220 (+23,6%)	0,0322 (+4,2%)	0,0410 (+2,8%)	0,0459(+4,8%)
CPV 10%MK	0,0221 (+24,2%)	0,0341 (+10,4%)	0,0449 (+12,5%)	0,0499(+13,9%)
CPV 20%MK	0,0247 (+38,8%)	0,0371 (+20,1%)	0,0495 (+24,1%)	0,0549 (+25,3%)

La Figura 7b muestra la tasa de retracción química (primera derivada de la curva de retracción química). En esta curva también es posible observar los eventos que ocurren durante el desarrollo de la cinética de hidratación. Con el aumento gradual de MK se presentan modificaciones en la curva de tasa de retracción química. La duración del período de aceleración disminuye, existe una diferencia de 3 horas entre la pasta de referencia y la de mayor sustitución. Además, la intensidad del pico máximo aumenta. Berodier (2015) menciona que para una edad de hidratación menor a 10 horas, el C-S-H llena los espacios exteriores disponibles, mientras que para edades mayores, el C-S-H empieza a llenar los poros capilares (espacios internos y externos).

Las oscilaciones en los resultados que se muestran en edades avanzadas, pueden ser explicadas por efectos de dilatación del agua. Es por ello que, para minimizar el efecto de la temperatura en los resultados, es recomendable utilizar un baño térmico de precisión y realizar el ensayo en una sala con temperatura controlada.

Comparación de resultados entre retracción química y calorimetría

La Figura 8 muestra comparaciones entre las curvas de flujo de calor y tasa de retracción química, para la pasta de referencia y sustituciones de 5, 10 y 20% de metacaolín.

Figura 8
Comparación entre las curvas de flujo de calor y tasa de retracción química para: (a) CPV 0%MK, (b) CPV 5%MK, (c) CPV 10%MK y (d) CPV 20%MK

En las Figuras 8a, 8b, 8c y 8d, se observan que las curvas de flujo de calor y tasa de retracción química tienen forma similar, para todas las sustituciones usadas. Además, es posible distinguir las etapas de la cinética de hidratación mediante ambos métodos. Estudios como el de Parrot et al. (1990) señalan que existe una relación lineal entre la retracción química y el calor de hidratación. Igualmente, Lura, Winnefeld y Klemm (2010) muestran que ambos resultados son comparables bajo las mismas condiciones de hidratación. Por lo tanto, en virtud al incremento y diversidad de SCM el uso de ambos métodos, retracción química y calorimetría, son cada vez más frecuentes en el estudio de la cinética de hidratación.

La Tabla 10 presenta una comparación del tiempo de ocurrencia del pico de la etapa de aceleración, determinado por calorimetría y retracción química. En general todas las muestras presentan resultados iguales, solo con diferencias de 0,5 y 0,25 horas, para 5 y 10% de sustitución, respectivamente. Por tanto, mediante la retracción química también es posible obtener este parámetro.

Tabla 10
Comparación del tiempo en que ocurre el pico de aceleración mediante los dos métodos

Material	Tiempo del pico de aceleración (horas)		Diferencia (horas)
	Calorimetría	Retracción química
CPV 0%MK	11,00	11,00	0,00
CPV 5%MK	10,00	9,50	0,50
CPV 10%MK	9,75	9,50	0,25
CPV 20%MK	8,00	8,00	0,00

En la Figura 9 se presentan correlaciones entre los resultados de retracción química y calor acumulado. Para todas las sustituciones estudiadas se observa una relación lineal, con coeficientes de determinación R² = 0,99. Resultados similares fueron encontrados por Lura, Winnefeld y Klemm (2010).

Figura 9
Correlaciones entre retracción química y calor acumulado para (a) pasta de referencia y sustituciones de (b) 5%, (c) 10% y (d) 20% de MK

En la Figura 10 y conforme los datos de las Tablas 5 y 9, se muestra una comparación entre el incremento del calor acumulado y de la retracción química, para sustituciones de 5, 10 y 20 % de MK. En ambas se observa que durante las primeras 24 horas de hidratación ocurre un incremento considerable, siendo más notorio para la mayor sustitución, luego de esta etapa el incremento empieza a estabilizarse.

Figura 10
Comparación entre los incrementos de (a) calor acumulado y (b) retracción química

Conclusiones

A partir de los resultados de la retracción química, también es posible obtener información de la cinética de hidratación. Al comparar los resultados de cinética de hidratación, obtenidos tanto por retracción química como por calorimetría, se comprobó que tienen una relación excelente. Por tanto, los resultados de los ensayos de retracción química permiten estudiar la cinética de hidratación de cementos, sin que sea necesario adquirir dispendiosos calorímetros isotérmicos.

La presencia de MK en pastas cementicias genera reacciones adicionales de hidratación, sobre todo mayor cantidad de C-S-H. Esto es debido a su presencia física, siendo generador de puntos extras de nucleación, favoreciendo la precipitación del C-S-H y de la portlandita; además de la disminución de la distancia entre sus partículas. Esto hace que exista, por un lado disminución de volumen (retracción química) y por otro, reacciones exotérmicas adicionales (captadas por el calorímetro). Entonces, tanto la retracción química como el calor acumulado, aumentan con la sustitución gradual de MK.

Las curvas de flujo de calor y tasa de retracción química se ven afectadas con la adición progresiva de MK, estos cambios son:

1. la duración del período de aceleración disminuye, existe una diferencia de 3 horas entre la pasta de referencia y la de mayor sustitución; y

2. la intensidad del pico de aceleración aumenta, generando mayor flujo de calor liberado y tasa de retracción química, respectivamente.

Estos cambios indican que la inclusión de MK acelera las reacciones de hidratación.

El análisis termogravimétrico confirma los resultados obtenidos por calorimetría y retracción química. La adición progresiva de MK actúa en dos etapas, primero acelera las reacciones de hidratación, principalmente debido a su efecto físico y en una segunda etapa a partir de 24 horas, empieza a participar de las reacciones de hidratación, disminuyendo la cantidad de portlandita.

Los diagramas de difracción de rayos X hasta las 24 horas de análisis muestran que la inclusión de MK favorece la disolución del C₃S, la precipitación del C-S-H y portlandita. En las pastas con inclusión de MK se observa que se mantiene el pico del cuarzo oriundo del MK, durante todas las edades de hidratación estudiadas.

Agradecimentos

Los autores agradecen a CAPES por el soporte económico para la realización de este trabajo.

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Fechas de Publicación

• Publicación en esta colección
  02 Jul 2018
• Fecha del número
  Jul-Sep 2018

Histórico

• Recibido
  20 Set 2016
• Acepto
  30 Jun 2017