Composição granulométrica do filtro ascendente para pós-tratamento de lixiviado de aterro sanitário

Granulometric composition of the upflow filter for post-treatment of landfill leachate

RESUMO

O lixiviado de aterro sanitário apresenta composição variável e complexa e pode ter elevadas concentrações de nitrogênio amoniacal e matéria orgânica biodegradável e recalcitrante. Devido ao potencial altamente poluidor dos lixiviados estabilizados, além do tratamento biológico convencional, faz-se necessária, em alguns casos, a realização de pós-tratamento para remoção da matéria orgânica recalcitrante, de maneira a atender à legislação vigente. Nesse contexto, os ensaios de coagulação seguida de filtração ascendente em pedregulho como pós-tratamento foram realizados com o objetivo de estabelecer a composição granulométrica que resultasse na melhor condição de eficiência em relação à remoção de matéria orgânica recalcitrante e operação, visando à aplicação do sistema em escala real. Para todos os ensaios, foram aplicados taxa de filtração constante de 15 m³.m^-2.dia^-1 e dosagem de ferro de 400 mg.L^-1 em pH 4,0. A duração das carreiras de filtração, bem como a qualidade do efluente tiveram forte influência em relação à composição granulométrica do filtro, podendo-se constatar a necessidade do emprego de areia fina em sua composição, a fim de garantir a eficiência do tratamento. A concepção técnica de pós-tratamento por coagulação seguida da filtração ascendente com a composição granulométrica definida neste trabalho (tipo 4) foi eficiente para a remoção de matéria orgânica recalcitrante, com remoções de 82,4% de demanda química de oxigênio (valor residual de 194 mg.L^-1), de 98,8% de cor verdadeira (valor residual de 49 uH), de 94,3% de carbono orgânico total (valor residual de 52 mg.L^-1) e duração de carreira de filtração de 22,6 horas, sem ocorrência de transpasse.

Palavras-chave:
lixiviado de aterro sanitário; pós-tratamento físico-químico; filtração ascendente em pedregulho; composição granulométrica

ABSTRACT

Landfill leachate presents variable and complex composition and may have high concentrations of ammoniacal nitrogen and biodegradable and recalcitrant organic matter. Due to the high polluting potential of stabilized leachate, in addition to conventional biological treatment, it is necessary in some cases to perform post-treatment to remove recalcitrant organic matter to meet the current legislation. In this context, the coagulation followed by upflow gravel filtration experiments were carried out with the objective of establishing the granulometric composition that resulted in the best efficiency condition in relation to the removal of recalcitrant organic matter and operation, aiming at the system’s application in real scale. For all the tests, a constant filtration rate of 15 m³ m^-2 day^-1 and an iron dosage of 400 mg L^-1 at pH 4.0 were applied. The duration of filtration cycles, as well as the quality of the effluent were strongly influenced by the filter’s particle size, and it is possible to verify the need of using fine sand in its composition to guarantee the treatment’s efficiency. The technical design of post-treatment by coagulation followed by upflow gravel filtration with the granulometric composition defined in this study (type 4) was efficient in removing recalcitrant organic matter, with removals of 82.4% for COD (residual value of 194 mg L^-1), 98.8% for true color (with residual value of 49 uH), and 94.3% for TOC (residual value of 52 mg L^-1), resulting in a filtration cycle duration of 22.6 h, with no loss of filtered solids.

Keywords:
landfill leachate; physical-chemical post-treatment; upflow gravel filtration; granulometric composition

INTRODUÇÃO

O aumento na produção de resíduos sólidos e a sua destinação final têm sido, nas últimas décadas, um dos grandes desafios no âmbito da gestão ambiental, especialmente em países em desenvolvimento. No Brasil, a geração de resíduos sólidos em 2015 foi estimada em torno de 79,9 milhões de toneladas. Desse montante, 90,8% foram coletados e 58,7% foram dispostos em aterros sanitários (ABRELPE, 2015).

A disposição desses resíduos em aterro sanitário continua sendo a forma de manejo mais aceita e empregada no país, especialmente pela disponibilidade de grande área territorial e condições climáticas. Além da viabilidade econômica, o aterramento sanitário pode minimizar as agressões ambientais e permitir a decomposição controlada de resíduos até sua transformação em material inerte e estabilizado (KIETLINSKA; RENMAN, 2005; RENOU et al., 2008).

Apesar das vantagens desse método, esse tipo de disposição final concorre para a formação de subprodutos em razão da decomposição física, química e biológica dos resíduos sólidos depositados, os quais são solubilizados na água, gerando gás metano e um líquido de coloração escura e altamente poluidor denominado chorume, percolado ou lixiviado.

O lixiviado de aterro sanitário possui composição variável e complexa, a depender do tipo de resíduo sólido depositado, idade do aterro, grau de compactação, condições climáticas locais, entre outros fatores. Em geral, contém altas concentrações de matéria orgânica (biodegradável e refratária), além de concentrações de nitrogênio amoniacal, metais pesados, compostos orgânicos clorados e sais inorgânicos (KJELDSEN et al., 2002; LI et al., 2009).

Lixiviados de aterros em operação há mais de 5 a 10 anos são comumente chamados de lixiviados estabilizados e costumam conter compostos de difícil biodegradação, ou recalcitrantes, como as substâncias húmicas (ácidos húmicos e fúlvicos e huminas), com estruturas moleculares complexas e heterogêneas e massa molecular elevada (HUO et al., 2008). Por não serem facilmente degradadas, a acumulação dessas substâncias no meio pode provocar impactos indesejáveis no ambiente.

Visando à preservação do meio ambiente e à garantia da qualidade de vida da população, as legislações estão cada vez mais restritivas em relação aos padrões de lançamento de efluentes e de enquadramento dos corpos aquáticos, o que requer a adoção de um sistema de tratamento eficiente para o lixiviado.

Os processos biológicos, embora eficientes para remoção de matéria orgânica biodegradável e nitrogênio, apresentam ação limitada sobre a matéria orgânica recalcitrante, necessitando de pós-tratamento adequado para removê-la, a fim de atender às legislações vigentes (BAIG et al., 1999). Nesse sentido, diversas tecnologias de pós-tratamento físico-químico de lixiviado de aterro sanitário têm sido estudadas, como a coagulação-floculação-sedimentação, processos oxidativos avançados e adsortivos, precipitação química, filtração em membrana, entre outros (AMOKRANE; COMEL; VERON, 1997; AZIZ et al., 2007; DIAMADOPOULOS, 1994; FELICI et al., 2013; KAWAHIGASHI et al., 2014; LINDE; JÖNSSON; WIMMERSTEDT, 1995; MALER et al., 2015; MARAÑÓN et al., 2008; RENOU et al., 2008; TATSI et al., 2003; WANG; SMITH; EL-DIN, 2003).

Os trabalhos apontam a coagulação-floculação-sedimentação aplicada ao pós-tratamento de lixiviado como eficiente em relação à remoção de matéria orgânica recalcitrante correlacionada à cor verdadeira e parte da demanda química de oxigênio (DQO) (FELICI et al., 2013; KAWAHIGASHI et al., 2014; POZZETTI et al., 2013). No entanto, essa técnica requer elevado tempo de sedimentação devido à baixa velocidade de sedimentação dos flocos formados, o que dificulta o tratamento por escoamento contínuo, sendo, portanto, um fator limitante para sua aplicação em escala real em aterros de médio e grande porte.

Por outro lado, sabe-se que a filtração ascendente aplicada ao tratamento de água após coagulação apresenta vantagens, como possível redução do consumo de coagulante, menor área requerida, melhor aproveitamento da camada filtrante, filtração no sentido da camada de maior granulometria para a de menor, carreiras de filtração mais longas, melhor aproveitamento da carga hidráulica disponível e desempenho eficiente para remoção de turbidez, cor verdadeira e algas (DI BERNARDO; DANTAS, 2005).

A filtração ascendente em pedregulho tem como vantagem a maior robustez por conta da capacidade de retenção de sólidos no fundo do filtro, de onde podem ser mais facilmente removidos através da execução de descargas de fundo, além de resultar em durações de carreira mais prolongadas (KURODA; DI BERNARDO; PAULA, 2003). Dessa forma, a composição granular em pedregulho torna essa técnica promissora para o pós-tratamento de lixiviado por causa da robustez em relação à elevada carga contaminante/poluidora do lixiviado, simplicidade operacional, se comparada ao filtro ascendente de areia grossa, e compatibilidade às vazões de lixiviado por empregar taxas de filtração inferiores.

A utilização da filtração ascendente em areia grossa para o tratamento de lixiviado por Castilhos Junior, Dalsasso e Rohers (2010) apresentou remoções de cor, DQO, demanda bioquímica de oxigênio (DBO) e metais pesados, porém, os autores recomendaram estudos adicionais sobre a composição granulométrica do filtro, a fim de aumentar a duração da carreira de filtração. Vale ressaltar que não foram encontrados, na literatura internacional, trabalhos sobre a aplicação de filtração ascendente em lixiviados de aterro sanitário.

Diante do exposto, este trabalho teve como objetivo estabelecer a composição do material granular mais adequada para o filtro ascendente aplicado ao pós-tratamento de lixiviado estabilizado de aterro sanitário, para remoção de matéria orgânica recalcitrante sob condições operacionais visando à aplicação do sistema em escala real.

METODOLOGIA

Lixiviado bruto

O lixiviado bruto foi proveniente do aterro controlado da cidade de Londrina, Paraná, operado entre 1974 e 2010, o qual é caracterizado como estabilizado. Foram coletados aproximadamente 10 m³ de lixiviado do ponto mais próximo à tubulação de chegada do lixiviado bruto à lagoa de equalização, por meio de um caminhão-tanque.

Tratamento preliminar por stripping de amônia seguido de tratamento biológico por lodos ativados

O tratamento do lixiviado foi realizado em duas etapas. Na primeira, empregou-se a técnica de stripping de amônia em sistema de bateladas sequenciais, realizada em dois reatores com capacidade volumétrica de 1 m³, constituídos de paletas giratórias de polietileno e aço inoxidável com rotação aproximada de 5,5 rpm, para remoção parcial de N-amoniacal. O critério de parada nessa etapa de pré-tratamento consistiu na remoção de aproximadamente 50% do N-amoniacal inicial e resultou em tempo médio de operação de 20 dias.

Na segunda etapa, utilizou-se o tratamento biológico por lodos ativados, composto de fase aeróbia em reator com capacidade de 2 m³, com aeração realizada por meio de um compressor de ar e difusores construídos em tubulação perfurada de PVC, seguido de fase anóxica com adição de etanol, como fonte de carbono, dosado em função das concentrações de nitrito e nitrato residuais para desnitrificação por via curta e consequente remoção complementar da série nitrogenada. No final de cada batelada do tratamento biológico, o efluente sobrenadante foi transferido e armazenado/acumulado em tanque com capacidade de 10 m³ para a etapa de pós-tratamento.

Pós-tratamento por coagulação e filtração ascendente em pedregulho

O pós-tratamento do lixiviado tratado biologicamente foi realizado em instalação piloto de filtração ascendente em pedregulho (IPFAP), a qual foi constituída de sistema de alimentação de lixiviado tratado biologicamente, unidade de mistura rápida, sistema de filtração ascendente em pedregulho e sistemas de descarga e lavagem de filtro, conforme a Figura 1.

Figura 1 -
Esquema da instalação piloto de filtração ascendente em pedregulho.

O sistema de alimentação foi utilizado para recalcar o lixiviado tratado biologicamente para a câmara de mistura rápida (CMR), localizada a uma altura de 6 m, utilizando bomba dosadora eletromagnética (ProMinent - Concept Plus) com vazão de 12 L.h^-1.

A CMR foi construída em acrílico, contendo três compartimentos interligados com orifícios de 25 mm de diâmetro. O primeiro compartimento foi utilizado para a entrada do lixiviado. O segundo compartimento foi projetado com as mesmas dimensões dos reatores estáticos do equipamento Jarteste, utilizado em ensaios preliminares para determinação das condições de coagulação química de maior eficiência, e foi provido de um agitador com paleta de hélice naval (Fisaton - 713 D). Nesse compartimento, a mistura rápida ocorreu com gradiente de velocidade médio de mistura de 800 s^-1, tempo de mistura rápida de 10 minutos e adição de produtos químicos através de bombas dosadoras eletromagnéticas (ProMinent - 1601): cloreto férrico (solução comercial com 42,35% de FeCl₃.6H₂O e massa específica de 1,42 kg.L^-1) como coagulante químico e ácido clorídrico (solução comercial com 37% de HCl e massa específica de 1,187 kg.L^-1) como acidificante para ajuste do pH de coagulação.

O último compartimento foi constituído de duas tubulações de saída, sendo uma utilizada como extravasor e a outra interligada diretamente ao fundo do filtro, a fim de possibilitar a alimentação do filtro ascendente de pedregulho. Nessa tubulação foi feita uma derivação, provida de registros de manobras, para que fosse realizada a pré-operação do sistema e o ajuste da vazão e das condições de coagulação química antes do início do ensaio. As condições mais adequadas de coagulação química foram determinadas pela construção do diagrama de coagulação, variando-se as dosagens de coagulante e o pH de coagulação em ensaios em reatores estáticos utilizando o equipamento Jarteste (Nova Ética - 218/6LDBE) (POZZETTI et al., 2013), tendo resultado em dosagem de ferro de 400 mg.L^-1 em pH 4.

O filtro ascendente de pedregulho (FAP) foi construído em chapas de acrílico de 6 mm de espessura com base quadrada de 25 × 25 cm e altura de 281 cm. O FAP foi constituído de 6 módulos superpostos, sendo dois módulos menores, de 15 cm de altura, para entrada de lixiviado coagulado e saída de lixiviado filtrado.

Para os ensaios (I a IV), foram aplicadas taxas de filtração constante de 15 m³.m^-2.dia^-1, o que correspondeu à vazão de 12 L.h^-1. Em função dos resultados obtidos para cada composição granulométrica, foram pesquisadas, sucessivamente, quatro composições de meio filtrante (1 a 4), mantendo-se a composição das camadas de pedregulho e variando-se a granulometria das demais camadas, de acordo com a Tabela 1.

Tabela 1 -
Composições do meio filtrante.

Ensaios	I	II	III	IV
Composição granulométrica FAP	1	2	3	4
	Espessura (cm)
Areia fina (0,30-1,20 mm)	60	-	30	60
Areia grossa (0,6-2,4 mm)	-	30	30	30
Pedrisco (2,4-4,8 mm)	-	30	30	30
Pedregulho 1 (4,8-9,5 mm)	30	30	30	30
Pedregulho 2 (9,5-19,0 mm)	30	30	30	30
Pedregulho 3 (19-25 mm)	30	30	30	30
Espessura total (cm)	150	150	180	210

• FAP: Filtro ascendente em pedregulho.

Para controle operacional, procedeu-se a coleta de amostras após a CMR a cada 15 minutos para monitoramento do pH de coagulação. Para avaliação da eficiência do sistema, realizou-se coleta de amostras do efluente filtrado a cada 15 minutos na primeira hora e a cada 30 minutos da segunda hora em diante, até o final da carreira de filtração. Foram monitorados, ao longo do experimento, os parâmetros de controle: pH, perda de carga, turbidez e cor aparente.

Baseando-se em ensaios preliminares, foi definido um número de descargas de fundo intermediárias (DFIs) igual a 3, a fim de prolongar a carreira de filtração para duração mínima da ordem de 24 horas, resultando em 4 carreiras intermediárias de 6 horas, visando à simplicidade operacional do sistema. As DFIs foram realizadas com taxa média de aproximadamente 2.780 m³.m^-2.d^-1, duração média de 15 segundos e esgotamento total do filtro.

Os critérios de encerramento das carreiras de filtração estabelecidos foram: perda de carga máxima do FAP de 120 cm ou ocorrência de transpasse de flocos por meio da camada de areia.

Após encerramento da carreira, a lavagem do FAP foi efetuada em quatro etapas: execução de descarga de fundo; enchimento com água no sentido ascensional até o limite estabelecido de 36 cm a partir do topo da última camada de areia, seguida de aplicação de ar com taxa da ordem de 20 L.s^-1.m^-2 durante 5 minutos; aplicação simultânea de água no sentido ascensional com taxa de 500 m³.m^-2.dia^-1 e ar com taxa da ordem de 10 L.s^-1.m^-2; aplicação de água no sentido ascensional com taxa de aproximadamente 1.130 m³.m^-2.dia^-1 por 5 minutos, limitando-se a expansão do meio até o limite de 36 cm.

Com exceção da análise de nitrato, que foi realizada de acordo com o método proposto por Cataldo et al. (1975), os lixiviados antes e após cada tratamento foram caracterizados segundo métodos analíticos, descritos em American Public Health Association (APHA), American Water Works Association (AWWA) e Water Environment Federation (WEF) (2012) em relação aos parâmetros: pH, cor aparente e verdadeira, DQO, nitrogênio Kjeldahl total (NKT), N-amoniacal e nitrito.

Complementarmente, para o ensaio IV (com composição granulométrica selecionada), foi constituída uma amostra composta com alíquotas do volume acumulado das carreiras intermediárias dos efluentes produzidos ao longo do tempo, e caracterizada especialmente em relação à matéria orgânica recalcitrante, utilizando-se os parâmetros: cor verdadeira, DQO e carbono orgânico total (COT).

RESULTADOS E DISCUSSÃO

A Tabela 2 apresenta os resultados da caracterização físico-química dos lixividos bruto e tratado biologicamente. Renou et al. (2008) apontam que lixiviados estabilizados usualmente apresentam pH > 7,5 e DQO < 4.000 mg.L^-1. Comparando com os valores obtidos na caracterização do lixiviado bruto, pH de 8,9 e DQO de 1.466 mg.L^-1, é possível confirmar suas características de estabilização biológica, indicando assim baixa biodegradabilidade. Tal característica já era esperada, uma vez que no monitoramento do lixiviado desse mesmo aterro durante 6 meses, realizado por Felici et al. (2013), o valor médio da relação DBO/DQO obtida foi de 0,05. Por outro lado, as características do lixiviado estabilizado utilizado neste trabalho diferem das comumente encontradas na literatura em relação à série nitrogenada (FELICI et al., 2013), pois no momento da coleta a lagoa de equalização estava sob aeração, contribuindo assim para a redução da concentração do N-amoniacal e aumento de nitrito e nitrato.

Tabela 2 -
Caracterização físico-química do lixiviado.

Parâmetro	Unidade	Lixiviado		Remoção (%)
		Bruto	Stripping-Biológico
pH	-	8,9	8,5	-
Cor verdadeira	uH	4078	3968	3
Cor aparente	uH	4684	4290	11
DQO	mg.L-1	1466	1101	25
NKT	mg.L-1	187,8	109,5	42
N-amoniacal	mg.L-1	71,7	7,3	89
Nitrito	mg.L-1	65,2	2,3	96
Nitrato	mg.L-1	280,9	3,9	98

• DQO: demanda química de oxigênio; NKT: nitrogênio Kjeldahl total.

Após o tratamento por stripping de amônia seguido do tratamento biológico por lodos ativados, observa-se que grande parte do nitrogênio foi removida, com redução de 42% de NKT, 89% de N-amoniacal, 96% de nitrito e 98% de nitrato. Todavia, a matéria orgânica recalcitrante ainda permaneceu no lixiviado, evidenciada pelas baixas remoções e elevados valores residuais de cor verdadeira (3% de remoção com valor residual de 3.968 uH) e de DQO (25% de remoção com valor residual de 1.101 mg.L^-1), comprovando assim a necessidade de pós-tratamento para esse efluente.

O resumo dos resultados obtidos nos ensaios I a IV é apresentado na Tabela 3. Para aplicação de taxa de filtração constante de 15 m³.m^-2.dia^-1, dosagem de 400 mg.L^-1 de ferro em pH 4,0; a eficiência de remoção de cor aparente variou de 99,7% (ensaio I) a 98,9% (ensaio IV), resultando em valores residuais de cor aparente entre 11 e 47 uH, respectivamente.

Tabela 3 -
Resumo dos resultados dos ensaios I a IV.

Ensaio	Granulometria da camada filtrante	Condições coagulação química	Duração da carreira de fitração	Cor aparente residual
				mín-máx
	Tipo		(h)	(uH)
I	1	400 mg.L-1 ferro pH 4,0	14,3	11-25
II	2*		4,0	16-35
III	3*		24,0	16-43
IV	4		22,6	22-47

• *Ensaio com ocorrência de transpasse.

A composição granulométrica exerceu forte influência na duração das carreiras de filtração, bem como na qualidade do efluente produzido. De acordo com os resultados do ensaio I (Figura 2), a adoção de camada filtrante de 60 cm de areia fina resultou em duração da carreira de filtração de apenas 14,3 horas, mesmo com execução de três descargas de fundo intermediárias.

Figura 2 -
Ensaio I: valores de cor aparente, turbidez, pH de coagulação e perda de carga em função da duração da carreira de filtração.

Por outro lado, no ensaio II, a composição granulométrica do material filtrante constituída de pedrisco e areia grossa não foi capaz de reter os flocos formados ao longo do tempo, o que concorreu para a ocorrência do transpasse, com consequente aumento de cor aparente sem aumento significativo de perda de carga, resultando, assim, no encerramento da mesma em apenas 4 horas de operação (Figura 3). Dessa forma, pôde-se constatar a necessidade do emprego de areia de menor granulometria na composição do filtro ascendente.

Figura 3 -
Ensaio II: valores de cor aparente, turbidez, pH de coagulação e perda de carga em função da duração da carreira de filtração.

No ensaio III, o material granular teve sua composição alterada para o tipo 3, acrescentando-se 30 cm de areia fina ao topo da camada filtrante, a fim de favorecer a retenção dos flocos e melhorar a qualidade do efluente produzido. Apesar de essa modificação ter proporcionado o aumento da duração da carreira de filtração, houve ocorrência de transpasse após 24,0 horas de operação, resultando no encerramento da carreira (Figura 4).

Figura 4 -
Ensaio III: valores de cor aparente, turbidez, pH de coagulação e perda de carga em função da duração da carreira de filtração.

Assim, no ensaio IV, com o objetivo de impedir a ocorrência de transpasse, optou-se pelo acréscimo de mais 30 cm de areia fina ao topo da última camada, resultando na composição granulométrica tipo 4, com espessura total de 210 cm de camada granular.

Com essas alterações na composição da camada filtrante, pôde-se constatar que a adição de pedrisco e areia grossa no meio filtrante aumentou o tempo de caminhamento da frente de impurezas até a camada de areia fina e prolongou a duração da carreira de filtração, que no ensaio IV foi de 22,6 horas (Figura 5), quando o ensaio foi encerrado por perda de carga limite estabelecido em 120 cm, sem ocorrência de transpasse.

Figura 5 -
Ensaio IV: valores de cor aparente e verdadeira, turbidez, pH de coagulação e perda de carga em função da duração da carreira de filtração.

A amostra composta, constituída de alíquotas do volume acumulado dos ciclos intermediários dos lixiviados produzidos ao longo do tempo no ensaio IV, apresentou remoção de 82,4% de DQO, diminuindo de 1.101 para 194 mg.L^-1. Já a cor verdadeira teve um redução de 3.968 para 49 uH, correspondendo assim a 98,8% de remoção.

Dessa forma, pôde-se constatar que todo o efluente produzido no ensaio IV apresentou qualidade compatível aos padrões de lançamento da Resolução nº 086/2013 (PARANÁ, 2013), a qual estabelece que a DQO de saída deve ser reduzida em 80% do valor de entrada, correspondendo ao valor de 293 mg.L^-1. O mesmo foi observado para a cor verdadeira quando comparada aos padrões de enquadramento para águas doces classes 2 e 3 da Resolução nº 357/2005 do Conselho Nacional do Meio Ambiente (CONAMA) (BRASIL, 2005) em relação à cor verdadeira, cujo limite estabelecido é de 75 uH.

Embora o parâmetro COT seja especificado na Resolução nº 357/2005 do CONAMA como padrão de enquadramento somente em corpos de águas salobras e salinas, com respectivos limites de 5 e 10 mg.L^-1, para ambas as classes 2 e 3, esse é o parâmetro mais confiável para quantificação da matéria orgânica residual, nesse caso, recalcitrante. Assim, a amostra composta caracterizada em relação aos parâmetros cor verdadeira e DQO foi, complementarmente, analisada em relação ao COT e apresentou, para o ensaio IV, valores residuais de 52 mg.L^-1 de COT (remoção de 94,3%). Resultados da mesma ordem de grandeza foram obtidos por Pozzetti et al. (2013), que utilizaram o lixiviado proveniente do mesmo aterro sanitário, com características semelhantes ao utilizado neste trabalho, para o pós-tratamento por coagualação-floculação-sedimentação em escala de bancada e reatores estáticos/jarteste. A condição de máxima eficiência para a coagulação química ocorreu com dosagem de 400 mg.L^-1 de ferro, pH 4,0 e tempo de sedimentação de 1 hora, o que resultou em cor verdadeira residual de 38 uH (remoção de 99%), DQO residual de 292 mg.L^-1 (remoção de 74%) e carbono orgânico dissolvido (COD) residual de 23 mg.L^-1 (remoção de 97%). Estes resultados comprovam que, em termos qualitativos, a filtração ascendente precedida de coagulação constitui uma alternativa técnica viável para pós-tratamento de lixiviados estabilizados em escala real, especialmente em aterros de médio e grande porte.

CONCLUSÕES

A composição granulométrica do filtro ascendente exerceu forte influência na duração das carreiras de filtração, bem como na qualidade do efluente, podendo-se constatar a necessidade do emprego de pedregulho e areia fina na composição do meio filtrante, a fim de garantir a eficiência do tratamento de lixiviado estabilizado por coagulação e filtração ascendente.

A concepção técnica de pós-tratamento por coagulação seguida da filtração com a composição granulométrica definida neste trabalho (tipo 4) foi eficiente para a remoção de matéria orgânica recalcitrante, com remoções de 82,4% de DQO (com valor residual de 194 mg.L^-1), de 98,8% de cor verdadeira (com valor residual de 49 uH), de 94,3% de COT (com valor residual de 52 mg.L^-1) e duração de carreira de filtração de 22,6 horas, sem ocorrência de transpasse (ensaio IV).

Há necessidade de continuidade dos estudos quanto aos demais poluentes remanescentes, tais como cloretos, metais pesados e especiações da matéria orgânica recalcitrante. Ressalta-se ainda a importância do estudo de outros tipos de lixiviados associados a esse pós-tratamento e da inclusão de avaliação ecotoxicológica, considerando as legislações vigentes, os impactos ambientais e os riscos à saúde pública.

REFERÊNCIAS

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  Reg ABES: 185213

FONTE DE FINANCIAMENTO

• Coordenação de Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Superior (CAPES); Financiadora de Estudos e Projetos (FINEP).

Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  22 Jul 2019
• Data do Fascículo
  May-Jun 2019

Histórico

• Recebido
  12 Set 2017
• Aceito
  26 Abr 2018