Potencial de uso de um resíduo de lodo de efluentes de indústrias de papel em matrizes cimentícias

Use potential of a paper sludge waste from tissue paper industries in cementitious materials

RESUMO

Essa pesquisa teve por finalidade avaliar um resíduo de lodo de efluentes de indústrias de papel quanto à potencialidade de emprego em matrizes cimentícias. Verificou-se a composição química do resíduo e realizaram-se misturas com adições de 0, 5 e 10%, em relação à massa de cimento. As matrizes cimentícias foram analisadas por meio de calorimetria isotérmica, resistência à compressão, resistência à tração na compressão diametral, absorção de água por capilaridade, densidade de massa aparente e módulo de elasticidade dinâmico. Os resultados obtidos não foram satisfatórios, visto que a adição do resíduo à matriz apresentou aumento no consumo de cimento para atingir a resistência requerida e aumento no consumo de água para manutenção da consistência.

Palavras-chave
argamassa; matrizes cimentícias; resíduo industrial; lodo de papel

ABSTRACT

The purpose of this study was to evaluate a paper sludge waste obtained from tissue paper industries regarding its potential for use in cementitious materials. The chemical composition of the waste was assessed and mixtures were made with 0%, 5% and 10% additions of the material, by mass of cement. The cement matrices were analysed experimentally by isothermal calorimetry, compressive strength and tensile strength by diametric compression, water absorption by capillarity, apparent mass density and dynamic modulus of elasticity. The results obtained were not satisfactory, since the addition of the paper sludge waste showed an increase in the cement consumption to reach the required compressive strength, as well as a rise in water consumption in order to maintain the mortar consistency.

Keywords
mortar; cementitious materials; industrial waste; paper sludge waste

INTRODUÇÃO

A cadeia produtiva do cimento Portland é um dos setores com maior potencial para empregar resíduos ou subprodutos de outros processos industriais [¹]. A utilização de resíduos como adição ou substituição parcial ao cimento Portland permite a redução do conteúdo de clínquer, podendo auxiliar na minimização dos impactos ambientais associados à produção de cimento e também do passivo ambiental das empresas geradoras de resíduo. Encontrar alternativas viáveis, técnica e economicamente, para destinação de resíduos industriais deve ser encarado, portanto, como um desafio comum para a indústria do cimento e para os geradores de resíduos.

Dentre essas indústrias com quantidades consideráveis de resíduos gerados se enquadra a indústria de papel, cujo resíduo foi avaliado neste trabalho. Em 2015, o Brasil ocupou o 9º lugar no ranking dos maiores produtores mundiais de papel, produzindo 10,4 milhões de toneladas [²]. Segundo ANGUTI [³], a produção brasileira de papéis para fins sanitários correspondeu a 23% deste total, somando 2,4 milhões de toneladas. Estima-se que o volume de lodo de efluentes gerado seja equivalente a aproximadamente 1% da produção total de papel [⁴, ⁵, ⁶].

Durante o processo de fabricação do papel ocorre a geração de grande quantidade de resíduo em forma de lodo com alto teor de sólidos em suspensão. O resíduo de lodo de papel (RLP) é o produto final do tratamento destas águas residuais nas estações de tratamento de efluentes [⁷, ⁸]. O RLP é gerado em vários processos envolvidos na fabricação do papel, e as grandes quantidades produzidas tornam a destinação deste um problema à indústria e ao meio ambiente. Usualmente o RLP é disposto em aterros, o que pode originar uma série de problemas ambientais, como a contaminação de águas subterrâneas e a degradação do solo [⁷, ⁹].

Em geral, um RLP fresco contém cerca de 50% de sua massa em forma de água, bem como caulim, pasta de celulose, carbonato de cálcio e metais pesados residuais [⁸]. PERA e AMROUZ [¹⁰] demonstraram pioneiramente em 1998 que quando um lodo de papel contendo o argilomineral caulinita em sua composição é submetido a um tratamento térmico controlado a caulinita presente pode ser transformada em metacaulim, um material com alta reatividade pozolânica. Diversos estudos desenvolvidos desde então demonstraram o potencial desse resíduo como material pozolânico [¹¹, ¹², ¹³, ¹⁴].

FRÍAS et al. [¹⁴] avaliaram a pozolanicidade de um RLP com 20,83% de caulinita calcinado a 700 °C por duas horas comparada a um metacaulim comercial, a partir de um método acelerado que consistia em colocar estes materiais em contato com uma solução saturada de cal (75 ml) a 40 °C por 1, 7, 28 e 91 dias. No fim destes períodos a concentração de cal restante na solução era avaliada e a diferença em relação ao conteúdo inicial representava o teor de cal fixado pelo material em solução. Os autores observaram resultados de pozolanicidade do RLP bastante similares ao metacaulim comercial em todas as idades analisadas.

VEGAS et al. [¹²] analisaram diferentes condições de calcinação para um RLP com 21% de caulinita. Dentre os processos de calcinação avaliados, com queimas a 700 °C e a 750 °C por duas e cinco horas e a 800 °C por duas horas, a que resultou em maior pozolanicidade foi a queima a 700 °C por duas horas. Aumentando a temperatura ou tempo de queima a pozolanicidade era reduzida. Os autores ainda avaliaram o efeito da substituição de 10% de um cimento Portland referência sem adições por RLP na resistência à compressão em argamassas, sendo observado um aumento de 3,6% na resistência aos 28 dias para o cimento com o resíduo.

Outras formas de utilização deste resíduo além de como material cimentício suplementar também são abordadas na literatura. No estudo de VIEIRA et al. [⁷], por exemplo, desenvolvido no Rio de Janeiro, foi estudada a utilização de RLP como adição à matéria prima de tijolos cerâmicos, em um teor de 10%. O resíduo foi calcinado em conjunto com a argila caulinítica empregada na fabricação dos tijolos em um forno adaptado, a uma temperatura de 750 °C. Os resultados de resistência à compressão obtidos para os tijolos com adição, apesar de inferiores aos de referência, atenderam aos requisitos mínimos das normativas brasileiras.

AHMADI e AL-KHAJA [¹⁵] investigaram a substituição do agregado miúdo do concreto por RLP em teores de até 10% de substituição em massa, em um traço 1:3:6 (cimento:agregado miúdo:agregado graúdo). Os autores observaram uma diminuição na resistência à compressão dos blocos a medida que aumentavam o teor de adição de resíduo, e também um aumento no consumo de água. Foi concluído que um teor máximo de 5% de RLP pode ser utilizado em substituição a areia, resultando em um concreto com resistência à compressão de 8 MPa aos 28 dias.

Ressalta-se que os lodos provenientes de indústrias de papel podem possuir, no entanto, diferentes composições mineralógicas, que variam em função do processo industrial empregado, da proporção entre o papel virgem e o papel reciclado utilizado como matéria prima e dos componentes inorgânicos presentes. As condições de calcinação também desempenham um papel importante nas características do produto obtido. Por esta razão, a aplicação deste material requer uma compreensão básica da natureza do lodo bruto e calcinado, pois isso terá uma influência direta sobre seu comportamento posterior [¹⁶].

O presente estudo tem como objetivo, portanto, avaliar o potencial de utilização como adição à matriz cimentícia de um lodo de estação de tratamento de efluentes (ETE) proveniente de uma indústria de papel para fins sanitários ou tissue, com matéria prima constituída exclusivamente de papel reciclado. Foi realizada uma caracterização inicial do resíduo a fim de determinar a viabilidade e a forma de utilização mais adequadas deste material e o tratamento prévio necessário e, posteriormente, foi desenvolvido um programa experimental para avaliar o desempenho do resíduo em pasta, quanto ao calor de hidratação, e em argamassa, quanto à sua influência em propriedades mecânicas e de durabilidade.

2. MATERIAIS E MÉTODOS

2.1 Materiais empregados

2.1.1 Resíduo de efluente de lodo de papel tissue (RLP)

O resíduo utilizado, denominado RLP, é proveniente da Estação de Tratamento de Efluentes (ETE) de uma indústria de papel tissue (papéis utilizados para fins sanitários e que possuem baixa gramatura) localizada na região noroeste do Rio Grande do Sul. Este resíduo é retirado diretamente da ETE com alto teor de umidade e deve passar por processo de secagem e calcinação para ser utilizado como adição em matrizes cimentícias. A matéria prima desta indústria constitui-se exclusivamente de papel reciclado, não sendo utilizada polpa celulósica na produção do papel. A caracterização química e física será apresentada dentro dos resultados, pois faz parte do programa experimental como pré-estudo para determinação do emprego adequado do RLP dentro da matriz cimentícia.

2.1.2 Aglomerante

Utilizou-se como aglomerante o Cimento Portland de alta resistência inicial (CPV ARI). A Tabela 1 apresenta as características químicas, físicas e mecânicas do cimento empregado, de acordo com o fabricante.

Tabela 1
Caracterização do aglomerante de acordo com o fabricante.

COMPOSIÇÃO QUÍMICA – Teor (% em massa)
CARACTERÍSTICAS AVALIADAS	CP V ARI	LIMITES NORMATIVOS
Óxido de magnésio (MgO)	2,7	≤ 6,5
Trióxido de Enxofre (SO3)	3,0	≤ 4,0
Perda ao fogo	3,6	≤ 4,5
Resíduo Insolúvel	-	-
CARACTERIZAÇÃO FÍSICA
CARACTERÍSTICAS AVALIADAS	CP V ARI	LIMITES NORMATIVOS
Finura #200	0,3	≤ 6,0
Finura #325	1,7	-
Massa específica (g/cm³)	3,15	-
Início de pega (min)	249	≥ 60
Fim de pega (min)	323	≤ 600
Área específica (cm²/g)	4628	≥ 3000
RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO (Mpa)
IDADE	CP V ARI	LIMITES NORMATIVOS
1	21,1	≥ 14
3	37,6	≥ 24
7	42,5	≥ 34
28	47,9	-

2.1.3 Agregado miúdo

O agregado miúdo utilizado tem origem quartzosa. O mesmo teve a distribuição granulométrica definida de acordo com a ABNT NBR 248 [¹⁷], tendo se enquadrado dentro dos limites da zona utilizável da ABNT NBR 7211 [¹⁸]. A dimensão máxima característica é 2,40mm e módulo de finura 2,22. Para a determinação da massa específica utilizou-se como base a ABNT NBR NM 52 [¹⁹], tendo apresentado como resultado 2,51 g/cm³.

2.2 Programa experimental

A fim de verificar o comportamento da adição do RLP, optou-se por adotar a metodologia empregada por MOURA [²⁰], MASUERO [²¹], GIORDANI [²²] e PETRY [²³]. Estes estudos buscaram uma destinação para resíduos empregando-os em matrizes cimentícias, sendo feita uma caracterização inicial com o objetivo de entender as características do material e a forma de utilização mais adequada, seguida de testes de propriedades mecânicas e de durabilidade quando inseridos em uma matriz cimentícia.

2.2.1 Caracterização do RLP

Com a finalidade de encontrar o emprego adequado para o resíduo analisado dentro da matriz cimentícia foram feitos os ensaios de termogravimetria, difração de raios-X e granulometria a laser.

A análise termogravimétrica foi conduzida em um Analisador termogravimétrico da marca TA Instruments modelo Q50 com capacidade de aquecimento até 1000 °C a uma taxa de aquecimento de 20 °C/min., em atmosfera de ar sintético com fluxo de 90 ml/min.

A composição química do resíduo foi determinada por difração de raios-X, realizada com um difratômetro modelo Philips X’Pert MPD, com tubo cerâmico modelo PW 3373/00 e detector proporcional modelo PW 3011/10, raios-X CuKa (l = 1,5418 Å), com passo de 0,05°.

A análise de distribuição do tamanho de partícula foi realizada por difração a laser em um equipamento CILAS, Particle Size Analyser, modelo 1180 Liquid (CILAS, Orleans, França). A amostra foi dispersa em isopropanol, sendo feito um tratamento ultrassônico prévio, para promover a dispersão das partículas, com duração de 60 segundos.

2.2.2 Produção das argamassas

Foram produzidos três traços: um intermediário (1:3), um rico em cimento (1:1,5) e um pobre em cimento (1:4,5), todos expressos em uma relação de cimento:areia seca, em massa. Os teores de adição do resíduo avaliados foram de 0%, 5% e 10% em relação à massa do cimento, conforme também estudado por [¹¹], [¹²] e [¹⁵]. Para a realização da dosagem de água, e posterior confecção dos corpos de prova, as misturas de argamassa foram realizadas conforme a ABNT NBR 7215 [²⁴], sendo o índice de consistência determinado de acordo com a ABNT NBR 13276 [²⁵].

Nesta dosagem, fixou-se a consistência em 250±10 mm, variando apenas a quantidade de água para cada mistura. Após a moldagem, os corpos de prova ficaram acondicionados em temperatura ambiente nas primeiras 24 horas, cobertos com sacos plásticos. Posteriormente, foram desmoldados e armazenados em câmara úmida sob temperatura de 23±2 ºC e umidade maior que 95%, onde permaneceram até as datas dos ensaios aos 7 e 28 dias de idade. Na Tabela 2 consta o proporcionamento dos materiais utilizado na moldagem das argamassas.

Tabela 2
Proporcionamento dos materiais.

PROPORCIONAMENTO		CIMENTO (g)	AGREGADO MIÚDO (g)	ADIÇÃO RLP (g)	ÁGUA/CIMENTO	CONSISTÊNCIA (mm)
0%	1,5	1000	1500	0	0,38	255
	3		3000		0,52	245
	4,5		4500		0,79	250
5%	1,5	1000	1500	50	0,40	255
	3		3000		0,57	255
	4,5		4500		0,81	245
10%	1,5	1000	1500	100	0,47	250
	3		3000		0,63	255
	4,5		4500		0,85	260

2.2.3 Métodos de ensaio das matrizes cimentícias

Para caracterizar as matrizes cimentícias no estado fresco foi realizado o ensaio de calorimetria isotérmica. O ensaio foi realizado em um microcalorímetro de condução do modelo Tam Air, da marca TA Instruments, com uma temperatura de estabilização de 25 °C. O procedimento inicial foi a pesagem dos materiais conforme as proporções de substituição, mantendo relação água/cimento igual a 0,45 (esta relação foi escolhida por ser um valor médio entre as relações água/aglomerante encontradas nas dosagens das argamassas). Nas pastas que continham adições, foi feita uma mistura prévia do cimento e do RLP manualmente durante 30 segundos. Em seguida o material seco e a água foram misturados manualmente durante 30 segundos, e na sequência em um misturador automático na frequência de 10 mil rpm durante 1 minuto. O ensaio foi mensurado durante 48 horas.

Foram realizados no estado endurecido os ensaios de resistência à compressão aos 7 e 28 dias de acordo com a ABNT NBR 5739 [²⁶], resistência à tração na compressão diametral aos 28 dias de acordo com a ABNT NBR 7222 [²⁷], absorção de água por capilaridade aos 7 e 28 dias pela ABNT NBR 9779 [²⁸], densidade de massa aparente aos 7 e 28 dias pela ABNT NBR 13280 [²⁹] e módulo de elasticidade dinâmico aos 28 dias pela ABNT NBR 15630 [³⁰]. Para o ensaio de absorção de água por capilaridade, optou-se por impermeabilizar as laterais dos corpos de prova, conforme procedimento adaptado por VENQUIARUTO et al. [³¹], onde os autores propõem o selamento da superfície lateral dos corpos de prova, garantindo assim a absorção unidirecional e reduzindo as variabilidades decorrentes da evaporação de água pelas laterais do corpo de prova.

RESULTADOS e DISCUSSÕES

3.1 Caracterização do RLP

Logo após sua extração, o RLP foi seco em estufa a 100 ºC para retirar sua umidade. A partir da diferença entre a massa inicial e a massa seca foi verificado que o RLP contém, em média, 60% de água em sua composição. Em seguida, foi feito o ensaio de termogravimetria (TGA) para analisar a composição química e o comportamento térmico do material. A Figura 1 representa as perdas de massa obtidas e a termogravimetria derivada (DTG) para o resíduo.

Figura 1
Termogravimetria do RLP.

Identifica-se na curva DTG um pico à temperatura de 368 °C, com perda de massa de 64,06%, que se deve principalmente à despolimerização e consequente combustão das fibras ou fibrilas de material celulósico presentes no resíduo e remanescentes do processo de beneficiamento do papel [³², ³³]. Segundo VIEIRA et al. [⁷] e SCHAFFER [³⁴], todo o material orgânico é carbonizado até a temperatura de 400 °C.

Outro pico aparece na DTG na temperatura de 738 °C. Essa perda de massa é atribuída à dissociação do anidrido carbônico do carbonato de cálcio (CaCO₃), que ocorre em temperaturas superiores a 600 °C [³⁶], sendo totalmente decomposto à temperatura de 900 °C, segundo VIEIRA et al. [⁷] e LOTHENBACH et al. [³⁶]. Baseado nestes resultados, o resíduo foi calcinado a uma temperatura de 400 °C em uma mufla estática por duas horas para eliminar toda a matéria orgânica.

No intervalo de 450 a 600 °C, onde acontece a perda de massa característica da conversão do argilomineral caulinita em metacaulinita, segundo KAKALI et al. [³⁷] e SNELLINGS et al. [³⁸], foi observada uma perda de massa pouco significativa. Isso difere o resíduo aqui estudado dos outros resíduos de lodo de papel encontrados na bibliografia [¹¹,¹²], que continham, respectivamente, 29,2% e 20,83% de caulinita em sua composição.

O difratograma do resíduo calcinado (RLPC) pode ser observado na Figura 2. A identificação das fases cristalinas presentes nas amostras foi realizada através do software X’Pert High Score, comparando os resultados obtidos através das análises dos picos principais de cada fase identificada nas fichas PDF (Powder Diffraction Files). Foi observada a presença exclusiva de carbonato de cálcio (PDF: 00-005-0586), o que corrobora os resultados encontrados no ensaio de termogravimetria.

Figura 2
Difratograma obtido para o RLPC.

Executou-se a seguir o ensaio de granulometria a laser para verificar a distribuição granulométrica dos grãos do RLPC. A dimensão média obtida foi igual a 26,64 m, com D10 de 2,97 m, D50 de 27,03 m e D90 igual a 48,95 m. O RLPC foi então moído durante 15 minutos com auxílio de um moinho de bolas, em um equipamento de cilindro horizontal preenchido parcialmente com esferas cerâmicas de diversos tamanhos. Após esse processo, houve uma redução de 50% do diâmetro médio das partículas, para 12,91 m, e os parâmetros da curva de distribuição obtidos foram de 0,99 m, 7,12 m, e 34,34 m para D10, D50 e D90 respectivamente.

Devido à granulometria do resíduo ser bastante fina e em função de propriedades do próprio material, pode ocorrer aglomeração devido às forças de Van der Waals que provocam atração física entre as partículas. Na Figura 3, pode ser visto o resíduo aglomerado em forma de cachos por microscopia óptica, sendo mais agravante no resíduo moído durante 15 minutos (Figura 3b).

Figura 3
Microscopia ótica (a) RLPC sem moagem, (b) RLPC moído por 15 minutos.

3.2 Ensaios na matriz cimentícia

3.2.1 Calorimetria isotérmica

Os resultados de fluxo de calor (mW/g) e calor acumulado (J/g) foram normalizados de acordo com a massa de cimento inserida em cada amostra e estão demonstrados na Figura 4.

Figura 4
Calorimetria isotérmica (a) fluxo de calor em função do tempo; (b) calor acumulado em função do tempo.

Observa-se na Figura 4a a presença de um maior fluxo inicial de calor para as misturas com maiores teores de adição. Isto se deve a um efeito fíler decorrente da baixa granulometria do RLPC, responsável por proporcionar pontos de nucleação para os produtos de hidratação do cimento, como explicado por LOTHENBACH et al. [³⁹]. Da mesma forma, no pico principal de hidratação o maior fluxo de calor foi obtido para a pasta com teor de 10% de adição e o menor para a pasta referência.

Além dos efeitos físicos pode ter ocorrido também um efeito químico visto que o resíduo possui grande proporção de CaCO₃, como descrito no resultado de DRX, se assemelhando a um fíler calcário. A presença deste mineral pode ter auxiliado a acelerar a hidratação das fases aluminato do clínquer e a formação de monocarboaluminatos de cálcio proporcionando maiores picos e, consequentemente, deve contribuir para o aumento da resistência nas primeiras idades [⁴⁰].

Em relação ao calor acumulado ao término das 48 horas de ensaio, a mistura com 5% de RLPC foi a que apresentou maior calor acumulado, enquanto o traço referência apresentou o menor resultado. Nota-se uma maior diferenciação entre os fluxos de calor das misturas com diferentes teores de RLPC para o período inferior a 20 horas de ensaio, no qual o calor de hidratação é mais acentuado para o proporcionamento com 10% de adição, seguido do de 5% de adição e com menor calor liberado para a mistura com 0% de adição.

3.2.2 Resistência à compressão

Os resultados de resistência à compressão aos 7 e aos 28 dias estão apresentados na Figura 5. Para a análise da significância das variáveis controláveis - traço, teor de adição e idade de realização dos ensaios -, foi realizada uma Análise de Variância (ANOVA) com fatorial cruzada a partir do software Statistica 7. Os resultados são apresentados na Tabela 3.

Figura 5
Resistência à compressão (a) aos 7 dias, (b) aos 28 dias.

Tabela 3
Análise de variância (ANOVA) – Resistência à compressão.

EFEITOS	SQ	GL	SQF	TESTE F	P	SIG.
Traço	3962,12	1	71673,92	39116,77	0,000000	Sim
% de adição	3938,77	2	1981,06	1081,18	0,000000	Sim
Idade (dias)	495,66	2	1969,39	1074,81	0,000000	Sim
Traço*% de adição	180,74	1	495,66	270,51	0,000000	Sim
Traço*Idade (dias)	1730,67	4	45,19	24,66	0,000000	Sim
% adição * idade (dias)	3372,41	2	865,33	472,27	0,000000	Sim
Traço*% de adição*Idade (dias)	25,99	2	1686,20	920,26	0,000000	Sim
Erro	97,11	4	6,50	3,55	0,012308	-

• SQ: Soma quadrática; GL: graus de liberdade (n-1); SQF: média quadrática; Teste F(calc): valor calculado de F; p: nível de significância; Se p < 5% = efeito significativo

Uma vez que todos os efeitos tenham sido considerados significativos, foi realizado o teste F de Fisher onde foi verificado que no traço rico as argamassas produzidas com 0% e 5% não são diferentes estatisticamente. Também se observou esse efeito no traço intermediário, no qual os resultados obtidos para os teores de 0% e 10% de adição não são significativos entre si, e no traço pobre os três teores não são significativos estatisticamente.

As Figuras 6 e 7 demonstram a relação entre a relação água/cimento e a resistência à compressão para as idades de 7 e 28 dias, respectivamente. Observa-se, como esperado, que a resistência diminui com o aumento da relação água/cimento. Comparando o traço referência com o traço com 10% de adição, a resistência à compressão aos 7 dias (Figura 6b) aumentou, 22, 24 e 27% para as relações água/cimento de 0,50, 0,60 e 0,70, respectivamente. Já aos 28 dias (Figura 7b), a resistência à compressão aumentou 5, 8 e 10% para as relações água/cimento de 0,50, 0,60 e 0,70, respectivamente. No trabalho de FRÍAS et al. [14] o ganho de resistência com a inserção do resíduo também foi evidenciado.

Figura 6
Idade de 7 dias (a) influência da relação água/cimento na resistência à compressão, (b) resistência à compressão em função da relação água/cimento estimada.

Figura 7
Idade de 28 dias (a) influência da relação água/cimento na resistência à compressão, (b) resistência à compressão estimada em função da relação água/cimento.

A Figura 8 apresenta a relação entre a resistência à compressão e o consumo de cimento para a idade de 28 dias. É observado que para maiores resistências se tem um maior consumo de cimento, como esperado. Além disso, para maiores teores de adição de RLP o consumo de cimento necessário para atingir uma dada resistência é maior. Esse efeito fica mais evidente conforme o aumento da resistência.

Figura 8
Idade de 28 dias (a) influência do consumo de cimento na resistência à compressão, (b) consumo de cimento estimado em função da resistência à compressão.

3.2.3 Resistência à tração por compressão diametral

Os resultados de resistência à tração por compressão diametral aos 28 dias estão apresentados na Figura 9. Para a análise da significância das variáveis controláveis, traço, teor de adição e idade de realização dos ensaios, foi realizada uma Análise de Variância (ANOVA) com fatorial cruzada a partir do software Statistica 7. Os resultados são apresentados na Tabela 4.

Figura 9
Resistência à tração na compressão diametral na idade de 28 dias.

Tabela 4
Análise de variância (ANOVA) – Resistência à tração por compressão diametral.

EFEITOS	SQ	GL	SQF	TESTE F	P	SIG.
Traço	1,7955	2	0,8978	4,607	0,016544	Sim
Adição (%)	40,1361	2	20,0681	102,975	0,000000	Sim
Traço*Adição (%)	3,2730	4	0,8183	4,199	0,006832	Sim
Erro	7,0158	36	0,1949	-	-	-

• SQ: Soma quadrática; GL: graus de liberdade (n-1); SQF: média quadrática; Teste F(calc): valor calculado de F; p: nível de significância; Se p < 5% = efeito significativo

Embora todos os efeitos tenham sido considerados significativos, analisando através do teste de Fisher foi possível notar que as argamassas produzidas com o traço rico e o traço pobre não se mostraram estatisticamente significativas em nenhum dos teores de adição estudados. Para o traço intermediário, os teores de 5% e 10% de adição se mostraram significativos quando comparados entre si, porém ao serem comparados com a referência não se mostraram significativos.

A Figura 10a mostra a influência da adição do RLP na resistência à tração das argamassas. Observa-se que com o aumento da relação água/cimento a resistência à tração reduz. Na figura 10b, elaborada a partir das equações das curvas da Figura 10a, observa-se que não há uma alteração significativa da resistência à tração com a adição de RLP, tanto para o teor de 5% quanto para 10% de adição.

Figura 10
Idade de 28 dias (a) influência da relação água/cimento na resistência à tração por compressão, (b) resistência à tração por compressão diametral em função da relação água/cimento estimada.

3.2.4 Densidade de Massa Aparente

Os resultados obtidos no ensaio de densidade de massa aparente no estado endurecido dos corpos de prova em argamassa são apresentados na Figura 11. A média, desvio padrão e coeficiente de variação foram obtidas através do ensaio de quatro corpos de prova nas idades de 7 e 28 dias.

Figura 11
Densidade de Massa Aparente (a) aos 7 dias, (b) 28 dias.

Para a análise da significância das variáveis controláveis, traço, teor de adição e idade de realização dos ensaios, foi realizada uma Análise de Variância (ANOVA) com fatorial cruzada a partir do software Statistica 7. Os resultados são apresentados na Tabela 5.

Tabela 5
Análise de variância (ANOVA) – Densidade de massa aparente.

EFEITOS	SQ	GL	SQF	TESTE F	P	SIG.
Traço	79946	2	39973	415	0,000000	Sim
% de adição	93723	2	46862	486	0,000000	Sim
Idade (dias)	1157	1	1157	12	0,001050	Sim
Traço*% de adição	10469	4	2617	27	0,000000	Sim
Traço*Idade (dias)	41609	2	20804	216	0,000000	Sim
% adição * idade (dias)	61756	2	30878	320	0,000000	Sim
Traço*% de adição*Idade (dias)	2225	4	556	6	0,000610	Sim
Erro	5205	54	96

• SQ: Soma quadrática; GL: graus de liberdade (n-1); SQF: média quadrática; Teste F(calc): valor calculado de F; p: nível de significância; Se p < 5% = efeito significativo

As Figuras 12 e 13 apresentam a influência da adição de RLP na densidade de massa aparente, para diferentes relações água/cimento, para as idades de 7 e 28 dias, respectivamente.

Figura 12
Idade de 7 dias (a) influência da relação água/cimento na densidade de massa aparente, (b) densidade de massa aparente em função da relação água/cimento estimada.

Figura 13
Idade de 28 dias (a) influência da relação água/cimento na densidade de massa aparente, (b) densidade de massa aparente em função da relação água/cimento estimada.

Observa-se nas Figuras 12a e 13a que com o aumento da relação água/cimento a densidade de massa aparente reduz. Na figura 12b, elaborada a partir das equações das curvas da Figura 12a, para a mesma relação água/cimento é possível notar que a densidade de massa aparente aumenta com a adição do RLP. Segundo Dal Molin [⁴¹], um dos efeitos físicos que pode ser ocasionado pelas adições minerais é efeito fíler, que em função do preenchimento dos vazios pelas partículas da adição acarreta um aumento na densidade das misturas, corroborando com o fato encontrado nesta pesquisa.

Já na idade de 28 dias (Figura 13b) percebe-se que com a adição de 5% de resíduo a densidade não foi alterada significativamente, apenas para a adição de 10% é perceptível um aumento real, mais significativo quanto maior a relação a/c.

3.2.5 Módulo de elasticidade dinâmico

Os resultados obtidos no ensaio de módulo de elasticidade dinâmico dos corpos de prova em argamassa são apresentados na Figura 14. A média, desvio padrão e coeficiente de variação foram obtidas através do ensaio de quatro corpos de prova, na idade de 7 dias e 28 dias.

Figura 14
Módulo de elasticidade dinâmico (a) aos 7 dias, (b) aos 28 dias

Para a análise da significância das variáveis controláveis, traço e teor de adição e idade de realização dos ensaios, foi realizada uma Análise de Variância (ANOVA) com fatorial cruzada a partir do software Statistica 7. Os resultados são apresentados na Tabela 6.

Tabela 6
Análise de variância (ANOVA) – Módulo de elasticidade dinâmico.

EFEITOS	SQ	GL	SQF	TESTE F	P	SIG.
Traço	388,87	2	194,44	1465,7	0,000000	Sim
% de adição	471,88	2	235,94	1778,5	0,000000	Sim
Idade (dias)	30,58	1	30,58	230,5	0,000000	Sim
Traço*% de adição	21,87	4	5,47	41,2	0,000000	Sim
Traço*Idade (dias)	132,42	2	66,21	499,1	0,000000	Sim
% adição * idade (dias)	180,55	2	90,28	680,5	0,000000	Sim
Traço*% de adição*Idade (dias)	3,13	4	0,78	5,9	0,000513	Sim
Erro	7,16	54	0,13

As Figuras 15 e 16 mostram a influência da adição do RLP nas argamassas. Observa-se que com o aumento da relação água/cimento o módulo de elasticidade reduz; consequente essas argamassas serão mais deformáveis do que as que possuem menores relações água/cimento.

Figura 15
Módulo de elasticidade dinâmico aos 7 dias em função de diferentes relações água/cimento.

Figura 16
Módulo de elasticidade dinâmico aos 28 dias em função de diferentes relações água/cimento

Embora quando realizada a análise de variância todos os fatores tenham sido considerados significativos, logo influenciam a propriedade estudada, quando fixadas as relações água/cimento não é possível afirmar que a adição do RLP tenha provocado aumento ou redução na propriedade em análise, uma vez que a maior redução observada vai de 1,14% para o teor de 5% na relação a/c de 0,5 e o maior incremento foi de 2,09% para o teor de 5% na relação a/c de 0,7.

3.2.6 Absorção de água por capilaridade

A Figura 17 mostra a influência da adição do resíduo na absorção de água por capilaridade nos teores de 5 e 10% para os diferentes traços estudados.

Figura 17
Absorção de água por capilaridade (a) aos 7 dias, (b) aos 28 dias.

Para a análise da significância das variáveis controláveis, traço e teor de adição, foi realizada uma Análise de Variância (ANOVA) com fatorial cruzada a partir do software Statistica 7. Os resultados são apresentados na Tabela 7. Todos os efeitos avaliados foram considerados significativos.

Tabela 7
Análise de variância (ANOVA) – Absorção de água por capilaridade às 96 horas.

EFEITOS	SQ	GL	SQF	TESTE F	P	SIG.
Traço	2,9830	2	1,4915	147,21	0,000000	Sim
% de adição	2,0686	2	1,0343	102,09	0,000000	Sim
Idade (dias)	0,4050	1	0,4050	39,97	0,000000	Sim
Traço*% de adição	0,3625	4	0,0906	8,95	0,000040	Sim
Traço*Idade (dias)	0,0608	2	0,0304	3,00	0,062332	Não
% adição * idade (dias)	0,1506	2	0,0753	7,43	0,001986	Sim
Traço*% de adição*Idade (dias)	0,1468	4	0,0367	3,62	0,014009	Sim
Erro	0,3647	36	0,0101

• SQ: Soma quadrática; GL: graus de liberdade (n-1); SQF: média quadrática; Teste F(calc): valor calculado de F; p: nível de significância; Se p < 5% = efeito significativo

Embora todas as variáveis tenham sido consideradas significativas, foi realizado o teste F de Fischer onde foi observado que para o traço rico, os teores de 0 e 5% de RLP não são significativos entre si, isso também foi observado para o traço pobre nos mesmos teores.

Nas Figuras 18 e 19 pode-se observar que a absorção de água por capilaridade aumenta conforme a relação água/cimento, conforme esperado. Quando realizada a comparação em igualdade de relação água/cimento, observa-se que para todas as relações houve comportamento semelhante entre as misturas, onde o teor de 5% provocou uma redução de 5,36% quando comparado ao traço de referência. Já o teor de 10% aumentou a absorção em comparação ao traço referência em 24,65%, 19,93% e 14,93% para as relações água/cimento de 0,5, 0,6 e 0,7 respectivamente, efeito considerado negativo.

Figura 18
Absorção de água por capilaridade às 96 horas em função de diferentes relações água/cimento aos 7 dias.

Figura 19
Absorção de água por capilaridade às 96 horas em função de diferentes relações água/cimento aos 28 dias.

Esse resultado diverge do encontrado por COURARD e MICHEL [⁴²], que avaliaram a substituição de parte do cimento por fíler calcário em argamassas. Os autores observaram incremento na absorção de água para teores de substituição de até 15% e, a partir deste, observou-se uma redução na absorção até o teor máximo de substituição avaliado, de 30%.

4. CONCLUSÕES

Neste trabalho foi utilizado um resíduo proveniente do lodo de efluentes de uma indústria de papel tissue empregado como fíler em uma argamassa cimentícia. O resíduo provocou um aumento no fluxo de calor para os dois teores empregados sendo os maiores fluxos de calor evidenciados para o teor de 10% nas primeiras horas. A respeito do proporcionamento dos materiais, todas as argamassas produzidas com a adição do RLPC tiveram um aumento na relação água/cimento para o mesmo abatimento (250±10 mm) e o consumo de cimento aumentou para os dois teores de adição do resíduo em igualdade de resistência. Quanto à resistência à compressão, o teor de 10% de adição do resíduo se mostrou mais eficiente, aumentando a resistência em todas as relações a/c estudadas. Para a resistência à compressão por tração diametral, o RLP aumentou a resistência para os dois teores de adição. Já para a densidade de massa aparente, nas relações a/c abaixo de 0,55 o resíduo praticamente não apresentou alterações, mas para relações mais altas a adição de 10% de resíduo provocou um incremento na propriedade. No teor de 5% não há evidente alteração na densidade de massa aparente. Quanto ao módulo de elasticidade dinâmico, a maior quantidade de adição RLP causou redução do módulo. Por fim, com relação à absorção de água por capilaridade, o teor de 5% se mostrou melhor, uma vez que provocou uma redução na absorção. Apesar da adição de RLP ter apresentado efeitos positivos sobre algumas propriedades das argamassas, como o aumento na resistência à compressão e na resistência à compressão diametral, e ter diminuído a absorção de água para o teor de 5%, este resíduo também provocou um aumento no consumo de cimento para atingir a resistência requerida e um aumento no consumo de água para obter uma mesma consistência. Os autores concluem, portanto, que o resíduo investigado neste trabalho não é adequado para emprego em matrizes cimentícias nas condições aqui utilizadas. Recomenda-se testar o resíduo com o uso de aditivos plastificantes, pois se admite que possa ter havido aglomeração das partículas, prejudicando o desempenho.

AGRADECIMENTOS

Agradecemos ao Laboratório de Materiais e Tecnologia do Ambiente Construído (LAMTAC), inserido no Núcleo Orientado para a Inovação da Edificação (NORIE) pelo espaço e disponibilidade dos equipamentos para a realização desta pesquisa. E a empresa produtora de papeis tissue pelo fornecimento do resíduo.

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Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  06 Abr 2020
• Data do Fascículo
  2020

Histórico

• Recebido
  12 Nov 2019
• Aceito
  13 Dez 2019