Aproveitamento da biomassa florestal na fabricação de briquetes

The use of forest biomass in the manufacture of briquettes

RESUMO

A importância do emprego de fontes alternativas de energia, que sejam renováveis e provoquem menores danos ao meio ambiente, como menor poluição atmosférica e estabilidade do ciclo do carbono, traz em destaque a biomassa florestal. Nesse contexto, avaliou-se a produção de briquetes, produzidos a partir de resíduos florestais encontrados nas diversas fases de produção das fábricas de celulose, os quais foram analisados quimicamente, bem como suas propriedades físicas e mecânicas. Foram realizados dez tratamentos a partir de quatro classes de resíduos amostrados, utilizando delineamento estatístico inteiramente casualizado (DIC), com 10 repetições por tratamento. Para a análise estatística, realizou-se teste Tukey de comparação de médias e análise de componentes principais para explicar a estrutura da variância. Os tratamentos 4 e 10 apresentaram maior poder calorífico devido ao seu maior percentual de lignina, bem como obtiveram os melhores resultados de densidade energética. Quanto a densidade e a resistência mecânica, os valores encontrados foram adequados e condizentes aos citados na literatura, sendo que a última variável não diferiu estatisticamente entre os tratamentos. A análise dos componentes principais foi adequada, sendo os teores de extrativos, umidade, lignina, e a densidade energética as variáveis mais importantes na análise, com os mais elevados coeficientes da componente principal 1, a qual representa 70,9% da variância total explicada. O tratamento 4, contendo apenas casca de Pinus taeda, se destacou pelas suas melhores características para energia.

Palavras-chave
Resíduos florestais; Análise multivariada; Eucalyptus spp; Pinus taeda

ABSTRACT

The importance of using alternative sources of energy, which are renewable and cause less damage to the environment, such as lower atmospheric pressure and carbon cycle stability, highlights a forest biomass. In this context, the production of briquettes, produced from forest residues found in the various production phases of pulp mills, was evaluated and chemically analyzed, as well as their physical and mechanical properties. Ten treatments were performed from four sampled residue classes, their analysis was performed by a completely randomized design, with 10 repetitions per treatment. For the statistical analysis, Tukey's test of comparison of means and analysis of main components was performed to explain the structure of variance. Treatments 4 and 10 showed higher calorific power due to its higher lignin percentage, as well as obtained the best energy density results. Regarding the density and mechanical strength, the values found were adequate and consistent with the literature, and the last variable did not differ statistically among the treatments. The principal components analysis was adequate, with the contents of extractives, moisture, lignin, and energy density the most important variables in the analysis, with the highest coefficients of the main component 1, which represents 70.9% of the total variance explained. Treatment 4, containing only Pinus Taeda bark, stood out for its best characteristics for energy.

Keywords
Forest residues; Multivariate analysis; Eucalyptus spp; Pinus taeda

1. INTRODUÇÃO

A biomassa vegetal pode ser utilizada para obtenção das mais variadas formas de energia seja por conversão direta ou indireta. Como vantagens da utilização desse material em substituição aos combustíveis fósseis podemos citar a menor poluição atmosférica, além da estabilidade do ciclo de carbono. Já em comparação a outros tipos de energias renováveis, a biomassa vegetal, se destaca pela alta densidade energética e pelas facilidades de armazenamento, conversão e transporte desse material [¹], sendo a segunda fonte de geração de energia predominante no Brasil [²].

As biomassas para uso energético provem de recursos florestais, seus produtos e subprodutos, que incluem basicamente resíduos lenhosos produzidos de forma sustentável [³], podendo ser obtidos de florestas cultivadas, e também em atividades que processam ou utilizam a madeira para fins não energéticos, destacando-se as indústrias de papel/celulose e moveleira, bem como as serrarias[⁴]. As indústrias de base florestal, como as de celulose, têm por característica a geração de um grande volume de resíduos ao longo do seu processo produtivo. O setor madeireiro apresenta um grande potencial para o aproveitamento desses resíduos, já que as perdas são inerentes ao processo produtivo, representando de 40 a 70% do volume da matéria-prima [⁵]. Estes resíduos (cascas, galhos, folhas, cavacos e lascas de madeira, etc) são provenientes da colheita e do beneficiamento da madeira e por muito tempo, não tiveram destinação adequada [⁶].

A queima de biomassa florestal em caldeiras, em muitas indústrias, como as que produzem polpa celulósica, contribuem e muitas vezes satisfazem às necessidades energéticas na linha de fibras, auxiliando na maior rentabilidade da empresa pela redução de custos em seus processos produtivos. De acordo com Foelkel [⁶], a matriz energética como um todo do setor de polpa e papel no Brasil registra que mais de 75% da energia consumida deriva de biomassa florestal.

Existem diferentes maneiras de aproveitamento da biomassa florestal pelas indústrias, sendo a briquetagem uma forma eficaz de aproveitar esses resíduos [⁷], uma vez que este processo permite o aumento do teor energético dos resíduos através do adensamento e compactação [⁸]. Para melhor adequação da biomassa ao processo de briquetagem como combustível, algumas alternativas podem ser utilizadas visando a melhoria do rendimento do processo, como adequação do tamanho e secagem das partículas e as condições empregadas para a prensagem do material [⁹].

Nesse contexto, objetivou-se nesse estudo avaliar o uso de biomassa florestal, provenientes de indústrias de papel e celulose, na produção de briquetes, visando apresentar alternativas para a geração de energia limpa, assim como um novo destino para os resíduos gerados na floresta e no pátio de madeira das empresas.

MATERIAIS E MÉTODOS

O estudo foi desenvolvido no Laboratório de Produtos Florestais do Departamento de Ciências Florestais da Universidade Federal de Santa Maria. A biomassa ou resíduos florestais foram obtidos de indústrias de papel e celulose e separados em quatro classes de acordo com a espécie, local de coleta e composição (Tabela 1).

Tabela 1
Classificação dos resíduos florestais conforme espécie, local de coleta e composição da biomassa.

CLASSE	ESPÉCIE	LOCAL DE COLETA	COMPOSIÇÃO
1	Eucalyptus spp.	Pátio de madeira	Serragem e palitos de madeira
2		Floresta	Cascas e folhas
3		Área industrial	Cavacos e lascas de madeira
4	Pinus taeda	Pátio de madeira	Cascas

Após classificados, os resíduos foram deixados secar ao ar livre, separadamente, até atingir umidade de equilíbrio de aproximadamente 12%. Devido à desuniformidade do tamanho dos resíduos provenientes das empresas, foi necessário triturá-los em moinho Willey para adequar a sua granulometria [¹⁰].

Parte dos resíduos florestais triturados no moinho foi classificada para as análises químicas. Nesse caso, utilizou-se as partículas que passaram pela peneira 40 mesh, ficando retidas em peneira de 60 mesh, conforme a norma TAPPI T204 cm-97 [¹¹]. O restante dos resíduos foi classificado em peneira de 10 mesh a fim de obter amostras com partículas homogêneas para fabricação dos briquetes. Optou-se por esta granulometria para que os resíduos tivessem maior compactação durante a fabricação dos briquetes.

No total foram realizados 10 tratamentos para a produção dos briquetes, 4 tratamentos contendo 100% de cada classe de resíduos e 6 tratamentos formulados em proporções de 50-50% de cada classe. (Tabela 2), com 10 repetições por tratamento. O delineamento foi o inteiramente casualizado (DIC). As variáveis analisadas foram os teores de umidade, lignina klason, extrativos totais, cinzas, o poder calorífico, densidade e resistência a compressão dos briquetes.

Tabela 2
Tratamentos empregados para a confecção dos briquetes em função das classes de resíduos florestais.

TRATAMENTO	CLASSE DE RESÍDUO (CR)	PROPORÇÃO DAS CLASSES
1	1	100%
2	2	100%
3	3	100%
4	4	100%
5	1 e2	50% Classe 1 : 50% Classe 2
6	1 e 3	50% Classe 1 : 50% Classe 3
7	1 e 4	50% Classe 1 : 50% Classe 4
8	2 e 3	50% Classe 2 : 50% Classe 3
9	2 e 4	50% Classe 2 : 50% Classe 4
10	3 e 4	50% Classe 3 : 50% Classe 4

A umidade das partículas foi determinada pela diferença de uma massa conhecida antes e após a secagem à 105ºC até peso constante em estufa de secagem, com controle de temperatura, conforme metodologia descrita na norma TAPPI T210 cm-93 [¹²]. Ainda, foram realizadas as seguintes análises para a caracterização química dos tratamentos: teores de extrativos totais (TAPPI T264 cm-97) [¹³], de lignina klason (TAPPI T222 om-98) [¹⁴] e de compostos inorgânicos (TAPPI T211 om-93) [¹⁵].

O poder calorífico superior (PCS) dos tratamentos foi mensurado a partir de amostras moídas e classificadas em peneiras de 60 mesh, as quais foram colocadas em estufa a 105 ± 5ºC por 48 horas (até atingirem peso constante) para retirada total da umidade, sendo utilizada uma porção de 0,5g da amostra completamente seca, em uma bomba calorimétrica adiabática, modelo IKA C5000. O poder calorífico útil foi obtido a partir dos valores do poder calorífico inferior (PCI), empregando as equações a seguir:

$$\mathrm{PCI}\left(\frac{\mathrm{Kcal}}{\mathrm{kg}}\right)=\mathrm{PCS}\times \left(1-\mathrm{TUbu}\right)-\left(600\times \mathrm{TUbu}\right)$$ (1)

$$\mathrm{PCU}\left(\frac{\mathrm{Kcal}}{\mathrm{kg}}\right)=\mathrm{PCI}\times \frac{\left(100-\mathrm{TUbu}\right)}{100}-\left(6\times \mathrm{H}\right)$$ (2)

Em que: PCI = poder calorífico inferior, PCS = poder calorífico superior, PCU = poder calorífico útil, expressos em Kcal/kg, TUb.u. = teor de umidade base úmida da amostra, H= teor de hidrogênio (% em base seca), para o qual foi considerado 6% de hidrogênio para todos as classes de resíduo[¹⁶].

Os briquetes foram produzidos em briquetadeira modelo LIPPEL LB-32, sob parâmetros de fabricação pré-definidos após testes preliminares. As condições empregadas foram pressão de 100 bar, temperatura de 120 ± 5 ºC, tempo de compactação e de resfriamento de 3 e 6 minutos, respectivamente. A densidade aparente dos briquetes foi determinada pelo método estereométrico, ou seja, pela relação da massa/volume em um dado teor de umidade. Por serem cilíndricos, as medições do diâmetro dos briquetes foram realizadas em três pontos (base, meio e topo), utilizando um paquímetro digital com precisão de 10^-3 mm. A massa do briquete foi determinada por meio de uma balança analítica com precisão de 10^-2 g. A densidade energética do briquetes foi calculada por meio do produto do poder calorífico útil (PCU) e da densidade aparente (DA), conforme a equação:

$$\mathrm{DE}\left(\frac{\mathrm{Mcal}}{{\mathrm{m}}^3}\right)=\frac{\mathrm{PCU}\times \mathrm{DA}}{1000}$$ (3)

Em que: DE = densidade energética expressa (Mcal/m³), PCU = Poder Calorífico Útil expresso (kcal/kg); DA= densidade Aparente expressa (kg/m³).

O ensaio mecânico de resistência a compressão foi realizado na máquina universal de ensaio modelo EMIC, na qual os briquetes foram comprimidos no sentido perpendicular a uma velocidade de 0,3 mm min^-1 até a ruptura, conforme metodologia adaptada da norma NBR ISO 11093-9 [¹⁷].

Para a análise estatística, os dados foram tabelados em planilha eletrônica e avaliados com auxílio do software IBM SPSS Statistics 20, sendo realizado teste de comparação de médias Tukey, com 95% de probabilidade. Realizou-se ainda, a análise de componentes principais (ACP), a fim de explicar a estrutura de variância do vetor aleatório composto pelas características avaliadas nos briquetes, consideradas as médias das variáveis dentro de cada tratamento. A matriz utilizada foi a de correlação dos dados e as combinações lineares estabelecidas foram interpretadas por meio dos autovetores normalizados e das correlações entre as variáveis originais e as componentes principais.

3. RESULTADOS E DISCUSSÃO

Nas Tabelas 3 e 4 são apresentados as médias e dispersão dos valores obtidos para as características químicas e propriedades físicas e mecânicas dos briquetes produzidos, respectivamente.

Tabela 3
Valores médios (%) e dispersão (σ: desvio padrão) da composição química dos tratamentos.

TRATAMENTOS	UMIDADE			EXTRATIVOS TOTAIS			LIGNINA KLASON			CINZAS
	Média		σ	Média		σ	Média		σ	Média		σ
T1	10,64	±	0,10	2,51	±	0,17	17,13	±	0,11	1,92	±	0,07
T2	8,93	±	0,09	2,25	±	0,10	13,26	±	0,09	0,44	±	0,01
T3	10,29	±	0,34	4,86	±	0,20	15,69	±	2,30	3,74	±	0,17
T4	12,72	±	0,47	18,09	±	0,23	41,68	±	0,48	2,75	±	0,03
T5	9,78	±	0,09	2,38	±	0,14	15,19	±	0,10	1,18	±	0,04
T6	10,47	±	0,22	3,68	±	0,18	16,41	±	1,21	2,83	±	0,12
T7	11,68	±	0,28	10,30	±	0,20	29,41	±	0,29	2,34	±	0,05
T8	9,61	±	0,21	3,56	±	0,15	14,47	±	1,20	2,09	±	0,09
T9	10,82	±	0,28	10,17	±	0,16	27,47	±	0,28	1,60	±	0,02
T10	11,51	±	0,40	11,47	±	0,21	28,68	±	1,39	3,24	±	0,10

Os teores de umidade dos tratamentos variaram de 8,93 a 12,72%, conforme apresentado na Tabela 3. O gradiente de umidade da madeira varia conforme espécie, características anatômicas e químicas e variações ambientais. Recomenda-se, para a fabricação de briquetes, que o teor de umidade do material esteja entre 8 e 15% de umidade, sendo assim, os valores de umidade obtidos estão de acordo com o recomendado na literatura [¹⁰]. Quanto maior o teor de umidade, maior será o consumo de energia necessário para a evaporação da água presente na biomassa nos processos de conversão energética, reduzindo a sua eficiência [⁶]. Por essa razão foi necessário secar as partículas dos resíduos ao ar livre, visando aumentar o seu potencial calorífico.

Com relação a composição química da biomassa, os maiores valores de extrativos e lignina foram encontrados nos tratamentos que continham resíduos da classe 4 (T4, T7, T9 e T10), o que já era esperado por se tratar de um material composto apenas por casca da espécie Pinus taeda. Segundo Colodette [¹⁸], de maneira geral, a casca apresenta diferenças químicas em comparação com a madeira, entre elas: maiores teores de extrativos e cinzas e menores teores de holocelulose. Dessa forma, estes tratamentos apresentam características químicas atrativas para serem utilizados como fonte de matéria prima na geração de energia.

O importante no caso dos extrativos é que são constituintes que ocupam espaços externos às paredes celulares (lúmens e vacúolos), logo eles somam peso seco às biomassas das paredes celulares. A lignina é o principal constituinte responsável pelo aumento do poder calorífico, pois ela possui entre 60 a 64% de carbono elementar em sua composição molecular, enquanto a celulose e as hemiceluloses possuem bem menos (42 a 46%) [⁶].Quanto maior for o teor de lignina nas amostras, menor será a quantidade de materiais voláteis produzidos, pois como a lignina tem anel aromático, possui consequentemente maior quantidade de carbono fixo. Além disso, o tipo de lignina, assim como a relação siringila/guaiacila, influencia na geração de energia de uma biomassa [¹⁷]. A lignina guaiacila, presente em madeiras de coníferas, possui o C5 disponível para reação com outros anéis de fenilpropano, tem maior massa molecular e, consequentemente, é mais favorável à produção de carvão vegetal, devido à sua maior estabilidade térmica [¹⁹].

Conforme os dados apresentados na Tabela 4, pode-se observar que os tratamentos 4 e 10 resultaram nos maiores valores de poder calorífico, devido a presença do maior percentual de lignina e extrativos totais na sua composição química (Tabela 2). A lignina apresenta um conteúdo de carbono cerca de 50% maior do que o encontrado nos polissacarídeos, portanto apresenta um potencial realmente grande para produção de energia [²⁰]. Além disso, os extrativos voláteis são importantes na queima direta da madeira, pois se degradam mais rapidamente e ajudam a manter a chama de combustão. Quirino et al. [²¹] concluíram que o poder calorífico da madeira, além da umidade, é influenciado pela constituição química da madeira, principalmente a lignina e extrativos (resinas, óleos-resinas, matérias graxas, óleos etc). Desta maneira, as coníferas que apresentam um conteúdo de resinas e lignina maior que as latifoliadas ostentam, consequentemente, um maior poder calorífico, que varia também conforme a parte da árvore que esteja em combustão (casca, nós, ramos, madeira do toco).

As densidades aparentes dos briquetes obtidas nesse estudo apresentaram resultados satisfatórios uma vez que o Banco de Dados de Biomassa do Brasil estipula uma densidade aparente de briquetes de 1000 Kg/m³ a 1300 Kg/m³. Como podemos observar na Tabela 4, as densidades aparentes dos briquetes foram influenciadas pelas classes de resíduos utilizadas para sua fabricação, podendo-se verificar que os briquetes mais densos foram obtidos com resíduos florestais dos tratamentos que utilizaram os resíduos da Classe 4 (casca de pinus), pela melhor compactação promovida por esse material, o que acarretou na redução do volume do briquete para uma mesma massa. Com relação a resistência mecânica a compressão, os valores obtidos para os diferentes tratamentos variaram de 392 a 654kg e não diferiram estatisticamente.

Tabela 4
Teste Tukey de comparação de médias e valores médios das características dos briquetes analisadas.

TRATAMENTOS	PODER CALORÍFICO SUPERIOR		DENSIDADE APARENTE		RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
	(MJ KG-1)		(KG M-3)		(KGF)
T1	18,45 ±0,27	bc	1.073,11 ±10,5	d	524,00 ±136,9	a
T2	17,51 ±0,09	de	1.147,12 ±18,9	abcd	654,00 ±89,4	a
T3	18,27 ±0,24	bc	1.075,04 ±17,6	d	439,33 ±15,1	a
T4	19,39 ±0,23	a	1.226,87 ±15,8	a	418,67 ±230,9	a
T5	17,45 ±0,18	de	1.157,67 ±17,6	abc	573,33 ±45,0	a
T6	18,00 ±0,32	cd	1.110,02 ±25,9	cd	586,00 ±110,0	a
T7	18,36 ±0,06	bc	1.183,07 ±25,2	abc	472,00 ±50,0	a
T8	17,42 ±0,22	de	1.131,93 ±69,9	bcd	610,00 ±15,6	a
T9	17,35 ±0,20	e	1.201,17 ±18,1	ab	581,67 ±40,1	a
T10	18,83 ±0,12	ab	1.176,06 ±16,6	abc	392,00 ±62,2	a

Na Tabela 5 são apresentados os valores obtidos dos poderes caloríficos superior, inferior e útil e de densidade energética dos briquetes produzidos com as diferentes classes de resíduos florestais.

Tabela 5
Valores médios dos poderes caloríficos superior, inferior e útil e densidade energética dos briquetes produzidos pelos diferentes tratamentos.

TRATAMENTO	PCS	PCI	PCU	DE (Mcal.m-3)
T1	4406,8	3874,0	3461,3	3714,4
T2	4181,7	3754,9	3419,4	3922,4
T3	4364,0	3853,0	3456,1	3715,5
T4	4631,9	3966,4	3461,5	4246,8
T5	4167,1	3700,7	3338,3	3864,6
T6	4298,4	3785,7	3389,1	3761,9
T7	4385,9	3803,5	3358,8	3973,7
T8	4161,2	3703,7	3347,4	3789,0
T9	4143,7	3630,2	3236,9	3888,1
T10	4497,1	3910,6	3460,2	4069,4

• PCI = Poder Calorífico Inferior, PCS = Poder Calorífico Superior, PCU = Poder Calorífico Útil, expressos em kcal/kg; DE = densidade energética expressa em Mcal/m³

Os briquetes produzidos com classe de resíduos 4 (casca de Pinus taeda) resultaram nos mais altos valores para densidade energética (tratamentos 4, 7, 9 e 10), explicado devido ao alto teor de lignina e de extrativos totais encontrado para esse resíduo. Na Tabela 6 é apresentada a matriz de correlação entre as variáveis originais analisadas referente a qualidade dos briquetes. As duas primeiras componentes explicaram aproximadamente 93% da variância total dos dados. Optou-se no presente estudo por considerar apenas duas componentes principais devido à grande parcela da variância explicada por elas.

Tabela 6
Matriz da correlação de Pearson das características das biomassas e a qualidade dos briquetes.

	TU	EXT	TL	TC	PC	DA	RC	DE
TU	1	0,901	0,931	0,552	0,831	0,495	-0,796	0,833
EXT		1	0,985	0,394	0,688	0,774	-0,678	0,933
TL			1	0,322	0,702	0,766	-0,655	0,940
TC				1	0,630	-0,198	-0,776	0,228
PC					1	0,183	-0,863	0,723
DA						1	-0,134	0,795
RC							1	-0,625
DE								1

• TU: teor de umidade; EXT: extrativos totais; TL: lignina Klason; PC: poder calorífico; DA: Densidade Aparente; RC: Resistência à compressão; DE: Densidade energética

As maiores correlações ocorreram entre as variáveis extrativos totais, lignina e densidade energética. O determinante da matriz foi > 0, indicando que a matriz de correlação é diferente de uma matriz identidade. Portanto, a técnica de componentes principais é viável. O valor do Teste KMO (Medida Kaiser-Meyer-Olkin) foi de 0,538, indicando que a análise de componentes principais foi adequada, pois segundo Hair et al. [²²], valores aceitáveis variam entre 0,5 a 1,0. Essa adequação é comprovada também pelo Teste de Esfericidade de Bartlett, que foi significante (p<0,05). A Tabela 7 apresenta os autovetores das duas primeiras componentes principais obtidas por meio da matriz de correlação das variáveis originais, a variância explicada acumulada e autovalores.

Tabela 7
Autovetores das duas primeiras componentes principais.

PARÃMETROS	COMPONENTES
	1	2
TU - Teor de Umidade (%)	0,960	-0,078
EXT - Teor de extrativos totais (%)	0,962	0,217
TL - Teor de lignina Klason (%)	0,959	0,249
TC - Teor de cinza (%)	0,531	-0,761
PC - Poder calorífico superior (MJ kg-1)	0,847	-0,373
DA - Densidade aparente (kg m-3)	0,610	0,767
RC – Resistência à compressão (kgf)	-0,823	0,490
DE - Densidade energética (Mcal m-³)	0,927	0,306
Variância explicada (%)	70,932	21,950
Variância explicada acumulada (%)	70,932	92,882
Autovalores	5,675	1,756

As variáveis EXT, TU, TL, DE, PC e RC apresentaram maior correlação com o primeiro componente principal, indicando que são as variáveis mais importantes na análise. Pois este componente representa 70,932 % da variância total explicada. As variáveis TC e DA foram mais correlacionadas com o segundo componente principal, que representa apenas 21,95 % da variância. Portanto, a primeira componente principal pode ser considerada um índice de desempenho global para a avaliação dos briquetes lignocelulósicos, onde os mais elevados coeficientes da componente principal, em módulo, foram relativos aos teores de extrativos, de umidade, de lignina e a densidade energética [²³]. Pode-se inferir que essa componente reúne as melhores características para avaliação preliminar dos briquetes produzidos por materiais lignocelulósicos visando o seu uso bioenergético. Na Figura 1, encontra-se o diagrama de ordenação das variáveis originais e os escores das duas primeiras componentes principais.

Figura 1
Diagrama de ordenação dos tratamentos avaliados considerando os escores e autovetores das componentes principais 1 e 2. Em que: TU= teor de umidade, EXT = teor de extrativos totais, TL = teor de lignina Klason, TC = teor de cinzas, PC = poder calorífico superior, DA = densidade aparete, RC = resistência a compressão, DE = densidade energética, 1 a 10 = Tratamentos

Na Figura 1, pode-se observar que as variáveis mais correlacionadas com o primeiro componente principal (EXT, TU, TL, DE, PC) estão localizadas a direita do gráfico, exceto a variável RC, que se localiza a esquerda, por possuir valores negativos. Os briquetes produzidos puramente das classes 3 e 4 (tratamentos 3 e 4) e a mistura das duas classes de resíduos (tratamento 10) formaram grupos distintos. Além disso, o tratamento 4 se destacou dentro do componente 1, por seus elevados teores de extrativos e lignina; já os tratamentos 3 e 10 tiveram destaque no componente 2, devido aos maiores teores de cinzas.

4. CONCLUSÕES

Os resíduos florestais apresentaram características energéticas favoráveis, indicando o potencial desse material para uso como fonte de energia, com destaque para a classe de resíduos 4 (casca de Pinus taeda), que resultou nos maiores valores de lignina. O briquetes produzidos apresentaram resultados satisfatórios quanto a teor de umidade e densidade aparente recomendados, sendo os tratamentos com os resíduos florestais de casca de pinus resultaram nos maiores valores de densidades aparente e energéticas.

AGRADECIMENTOS

Os autores agradecem a empresa Celulose Riograndense (CMPC) pela disponibilidade do material vegetal utilizado nesse estudo. Também aos órgãos de fomento CAPES e CNPq.

BIBLIOGRAFIA

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Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  24 Jul 2020
• Data do Fascículo
  2020

Histórico

• Recebido
  26 Mar 2019
• Aceito
  17 Out 2019