Caracterização dos materiais empregados

Foi utilizado o cimento Portland de alta resistência inicial (CP V - ARI) para a moldagem dos blocos de concreto. Nas Tabelas 1 e 2 são apresentados os resultados das caracterizações química e física fornecidos pelo fabricante, bem como as exigências estabelecidas pela norma NBR 5733 (^{ABNT, 1991}) correspondente ao cimento CP V - ARI.

A caracterização da sílica ativa utilizada, fornecida pelo fabricante do produto, é apresentada na Tabela 3. A sílica foi incorporada nos concretos em percentuais de substituição de 5% e 10% em relação à massa de cimento Portland.

Foi utilizada uma areia quartzosa de origem natural como agregado miúdo. A areia apresenta dimensão máxima característica de 4,8 mm (^{ABNT, 2003a}), módulo de finura de 2,72 (^{ABNT, 2003a}) e massa específica de 2,62 g/cm³ (^{ABNT, 2009a}).

Já o agregado graúdo empregado foi uma pedra britada de origem basáltica, com dimensão máxima característica de 19 mm (^{ABNT, 2003a}), módulo de finura de 6,84 (^{ABNT, 2003a}) e massa específica de 2,72 g/cm³ (^{ABNT, 2009b}).

Também foi utilizado um aditivo superplastificante de terceira geração à base de éter policarboxílico modificado. Este apresentava pH entre 5-7, densidade entre 1,067-1,107 g/cm³ e teor de sólidos de 38,0-42,0%.

Dosagem dos concretos

Para a dosagem dos concretos, foi empregado o método IPT/EPUSP (^{HELENE; TERZIAN, 1993}). Inicialmente, determinou-se o teor ideal de argamassa. Para o traço de 1:5,0, o teor de argamassa ideal obtido foi de 51%. Fixando o abatimento do tronco de cone em 80 mm ± 10 mm (^{ABNT, 1996}) e considerando o teor de argamassa ideal de 51%, também foram executados dois traços auxiliares: um traço rico (1:3,5) e outro pobre (1:6,5). Após a obtenção dos diagramas de dosagem, foram determinados os traços finais dos concretos moldados na pesquisa, considerando as relações a/agl de 0,45, 0,55 e 0,65, conforme consta na Tabela 4.

Foram moldados blocos de concreto com dimensões de 20 cm x 60 cm x 10 cm e corpos de prova cilíndricos de 9,5 cm x 19 cm para a realização do ensaio de resistência à compressão aos 3, 7 e 28 dias. Para cada traço avaliado, foi confeccionado um bloco de concreto e dois corpos de prova por idade para o ensaio de resistência à compressão. Após a concretagem, os blocos de concreto foram mantidos no ambiente de laboratório, cobertos com lona plástica por 48 horas e, posteriormente, desmoldados. A seguir, os blocos foram devidamente identificados e levados à câmara úmida, conforme especificado pela NBR 5738 (^{ABNT, 2003b}), em que permaneceram por 7 dias e, posteriormente, foram posicionados na estação de monitoramento. Esse período de 7 dias foi adotado para representar de forma mais aproximada a cura que usualmente ocorre em estruturas de concreto reais.

A cura dos corpos de prova cilíndricos foi realizada de acordo com a NBR 5738 (^{ABNT, 2003b}). Transcorridas 24 horas após a concretagem, efetuou-se a desmoldagem dos corpos de prova, os quais permaneceram em câmara úmida até a data de realização do ensaio de resistência à compressão nas idades preestabelecidas. O ensaio de resistência à compressão foi realizado de acordo com o preconizado na NBR 5739 (^{ABNT, 2007}).

Caracterização ambiental da estação de monitoramento

Os blocos de concreto permaneceram expostos em zona de atmosfera marinha em uma estação de monitoramento na cidade de Tramandaí, localizada no estado do Rio Grande do Sul. Na Tabela 5 são apresentadas as coordenadas geográficas desse local de exposição e a distância desse ponto em relação ao mar. A Figura 1 apresenta a disposição dos blocos de concreto na referida estação de monitoramento.

É importante destacar que os blocos foram posicionados voltados para a direção nordeste, por se tratar da direção dos ventos predominantes da região, conforme previamente constatado no levantamento das características ambientais da região. Dessa forma, as análises realizadas nesta pesquisa contemplam apenas as faces dos blocos de concreto voltadas para a direção predominante dos ventos, ou seja, a nordeste.

Fonte: ^{Romano (2009)}

Figura 1 Disposição dos blocos de concreto na estação de monitoramento 

Para a caracterização ambiental do local de exposição, foram coletados os seguintes dados: temperatura máxima, mínima e média; umidade relativa média; precipitação e direção e intensidade dos ventos referentes ao período de exposição, compreendido entre setembro de 2008 e outubro de 2017. Na caracterização da estação de monitoramento, foram utilizados os dados fornecidos pelo Instituto Nacional de Meteorologia (INMET) da Estação Meteorológica de Observação de Superfície Automática de Tramandaí - A834. Na Tabela 6 constam as coordenadas geográficas dessa estação. Destaca-se a proximidade entre as estações de monitoramento e meteorológica.

Extração de amostras dos blocos

Foram extraídas amostras sob a forma pulverulenta da face nordeste de todos os blocos de concreto. Para isso, foi utilizado um martelete da marca Bosh, modelo GBH 2-24 DSE, com broca de 12 mm. Seguindo o mesmo procedimento adotado por ^{Romano (2009}), foi desenhado um reticulado com espaçamento de 5 cm, afastado 2,5 cm das laterais e 5 cm da face superior, para a realização dos furos na mesma região de todos os blocos. Conforme ilustrado na Figura 2, os furos foram feitos nas duas primeiras linhas do reticulado, garantindo que as amostras fossem coletadas na mesma região de todos os blocos.

O material foi coletado nos intervalos de profundidade de 0-2 mm, 2-5 mm, 5-15 mm e 15-25 mm, sendo acondicionado em saco plástico devidamente identificado. Visando à realização de repetições das leituras da concentração de cloretos, foi coletada uma amostra de 9 g de material em cada uma das profundidades, possibilitando assim a realização de três leituras.

Análise das amostras

Para a determinação do teor de cloretos solúveis das amostras coletadas, foi empregada a potenciometria direta, um método de ensaio rápido e de fácil execução, sendo considerado um dos mais adequados para a determinação de cloretos em solução. Essa técnica requer calibração prévia através de soluções aquosas com concentrações de cloreto conhecidas.

Nesta pesquisa foi utilizado o equipamento CL-2000 da NDT James Instruments, que abrange vasta gama de concentrações. A análise nesse equipamento consiste em diluir 3 g da amostra de concreto em pó em 20 ml de líquido de extração fornecido pelo fabricante, de forma que os íons cloreto reajam com o líquido de extração em uma reação eletroquímica e, através da inserção de um eletrodo com sensor de temperatura, se realize a medição da reação. De acordo com o fabricante, o líquido de extração pode ser substituído por água deionizada. Dessa forma, devido à praticidade e ao menor custo, optou-se pela utilização dessa alternativa na determinação do teor de cloretos das amostras desta pesquisa. É importante destacar que, quando se utiliza o líquido de extração, se determina o teor de cloretos totais da amostra; e, quando a água deionizada é utilizada, é determinado apenas o teor de cloretos livres, aqueles solúveis em água.

Como o fabricante do equipamento CL-2000 não definiu quais as características que a água deionizada deveria apresentar para a utilização no ensaio de determinação do teor de cloretos, tomou-se como base a norma D 1193 (^{AMERICAN..., 1999}), a qual estabelece requisitos para a água adequada para análises químicas. Essa norma estabelece requisitos para quatro categorias, sendo utilizado neste trabalho, como critério de aceitação, o valor de condutividade elétrica estabelecido para a água do Tipo 4, sendo esse de no máximo 5,0 µS/cm a 25 ºC. Dessa forma, após submeter a água ao processo de deionização, foi medida a sua condutividade elétrica para avaliar se o valor estava no limite máximo citado, indicando se a água poderia ser utilizada no ensaio ou deveria ser descartada. O deionizador utilizado era da marca Union e possuía capacidade de 100 L/h, sendo o condutivímetro empregado para a leitura da condutividade elétrica o modelo AB30 da Fisher Scientific.

Fonte: adaptada de Romano (2009).

Figura 2 Reticulado para a extração das amostras 

Inicialmente foi realizada a calibração do equipamento CL-2000 da NDT James Instruments mediante a utilização dos frascos com líquidos para calibração fornecidos pelo fabricante, os quais apresentam concentração de cloretos de 0,005%, 0,01%, 0,05%, 0,1% e 0,3%.

Isso posto, efetuou-se a determinação do teor de cloretos solúveis das amostras, através do procedimento descrito a seguir:

O procedimento utilizado para a determinação da concentração de cloretos dos blocos de concreto consiste no mesmo método utilizado por ^{Romano (2009}) para a determinação do perfil de cloretos desses blocos com tempos de exposição de 240 dias, possibilitando a comparação dos resultados.

Caracterização dos concretos

Na Tabela 7 são apresentados os resultados de resistência à compressão aos 3, 7 e 28 dias dos concretos CP V, CP V_5SA e CP V_10SA quanto a relações a/agl de 0,45, 0,55 e 0,65. Verifica-se que a incorporação da sílica ativa contribuiu para resultados de resistência à compressão mais elevados.

Caracterização ambiental da estação de monitoramento

Nas Figuras 3 e 4 são apresentados os valores da temperatura média mensal e umidade relativa média mensal da estação meteorológica de Tramandaí entre setembro de 2008 e outubro de 2017. Os dados evidenciam a elevada variação climática da região, principalmente no tocante às temperaturas médias mensais.

Já os dados anuais referentes à caracterização ambiental da estação meteorológica de Tramandaí são apresentados na Tabela 8. Esses dados indicam que no período de exposição dos blocos de concreto, de setembro de 2008 a outubro de 2017, a temperatura média anual foi de 19,6 ºC, a temperatura mínima anual de 4,4 ºC e a temperatura máxima anual de 34,4 ºC, enquanto a umidade relativa média foi de 80,4%. Em relação aos ventos, a velocidade média anual foi de 4,5 m/s e a direção predominante a nordeste (NE).

Fonte: ^{Instituto Nacional de Meteorologia (2017)}.

Figura 3 Temperatura média mensal da estação meteorológica localizada em Tramandaí entre setembro de 2008 e outubro de 2017 

Fonte: Instituto Nacional de Meteorologia (2017).

Figura 4 Umidade relativa média mensal da estação meteorológica localizada em Tramandaí entre setembro de 2008 e outubro de 2017 

Na Figura 5 são apresentados os dados de precipitação entre outubro de 2016 e outubro de 2017 do local de exposição dos blocos de concreto, uma vez que o perfil de cloretos com tempo de exposição de 9 anos foi determinado nesse período.

Perfil de cloretos

Os perfis de concentração de cloretos dos blocos expostos em Tramandaí, após 9 anos, serão apresentados nos subitens a seguir. Inicialmente, com o intuito de verificar a influência dos fatores controláveis na penetração de cloretos, foi aplicada ao estudo uma análise de variância (ANOVA), sendo os fatores denominados de:

Foram realizadas três leituras da concentração de cloretos para cada profundidade. Contudo, a partir de uma análise preliminar dos dados, optou-se pela exclusão da leitura com a maior diferença em relação à média. Dessa forma, a análise estatística foi realizada considerando apenas duas leituras. Por fim, cita-se que foi estabelecido um nível de significância de 5% como critério de decisão.

Na Tabela 9 são apresentados os resultados encontrados na análise de variância aplicada aos perfis de cloretos dos blocos de concreto expostos em Tramandaí por um período de 9 anos. Verificou-se que os três fatores controláveis principais exercem influência significativa na variável de resposta analisada, bem como todas as interações entre tais fatores.

Os resultados encontrados corroboram aqueles identificados por outros pesquisadores, constatando-se que, no geral, a concentração de cloretos tende a diminuir com o aumento da profundidade em relação à superfície do concreto (^{VIEIRA et al., 2018}; ^{WANG et al., 2018}). Contudo, é importante destacar que em alguns casos o perfil de cloretos pode apresentar um pico, dado que a camada superficial do material é usualmente exposta a molhamento e evaporação subsequente, ocasionados pela chuva, e que, nessa estreita região, o mecanismo de transporte dos cloretos não é dominado pela difusão (^{LIU et al., 2017}).

Na Figura 6 são apresentados os perfis de cloretos dos concretos CP V, CP V_5SA e CP V_10SA que permaneceram expostos em Tramandaí, em zona de atmosfera marinha, por um período de 9 anos.

Inicialmente, destaca-se que, em decorrência do período de exposição e da distância desses blocos em relação ao mar (100 m), foram observadas concentrações de cloretos bastante expressivas. Nesse contexto, a norma NBR 12655 (^{ABNT, 2015}), em função da classe de agressividade a que a estrutura está submetida, determina o teor máximo de cloretos permitido. Para concreto armado em brandas condições de exposição, o teor máximo de cloretos é de 0,4% em relação à massa de cimento. Para concreto não exposto a cloretos, de 0,3%. Já para concretos expostos a cloretos em classes de agressividade forte ou muito forte, o máximo teor de cloretos permitido é de 0,15% em relação à massa de cimento. Isso posto e considerando os valores apresentados na Figura 6, alguns dos traços avaliados na pesquisa não atendem ao requisito especificado pela NBR 12655 (^{ABNT, 2015}) para estruturas de concreto expostas a cloretos em classe de agressividade forte ou muito forte.

Embora a concentração de cloretos que ocasiona a despassivação das armaduras, usualmente denominada de concentração crítica de cloretos, seja função das características do material e das condições de exposição, alguns modelos de previsão de vida útil adotam o valor de 0,4% de cloretos em relação à massa de cimento (^{ANDRADE, 2001}; ^{BOB, 1996}). Nessa conjuntura, é pertinente levar em consideração a norma de desempenho NBR 15575 (^{ABNT, 2013}), que determina uma vida útil de projeto mínima de 50 anos para os sistemas estruturais de edificações habitacionais. Diante disso, alguns traços avaliados nesta pesquisa, com apenas 9 anos de exposição, já apresentaram concentração de cloretos próxima do limite crítico para a despassivação das armaduras em profundidades iguais ou até mesmo superiores a 15 mm, o que pode indicar que essas possivelmente poderão apresentar problemas em relação ao atendimento da vida útil estabelecida pelas normativas brasileiras.

Fonte: Instituto Nacional de Meteorologia (2017).

Figura 5 Precipitação acumulada mensal da estação meteorológica localizada em Tramandaí entre outubro de 2016 e outubro de 2017 

Figura 6 Perfis de cloretos com tempo de exposição de 9 anos dos concretos CP V, CP V_5SA e CP V_10SA 

Nesse contexto, reitera-se a importância de dados de penetração de cloretos em condições naturais de exposição, visando a sua utilização para a validação e o ajuste de modelos de previsão de vida útil. Isso auxiliará engenheiros e projetistas a garantir a vida útil de projeto exigida pelas normativas brasileiras e permitirá avaliar a influência dos diversos parâmetros de projeto na vida útil dessas estruturas, tais como tipo de cimento, relação a/agl, resistência à compressão, entre outros. E, por fim, auxiliará no cálculo do tempo remanescente da vida útil de estruturas de concreto, possibilitando a realização de intervenções e manutenções preventivas que assegurem a durabilidade de tais estruturas.

É possível observar que, de maneira geral, os concretos com relação a/agl = 0,45 apresentaram um pico na concentração superficial de cloretos e, em profundidades maiores, concentrações inferiores. ^{Romano (2009}) também observou esse comportamento nos perfis desses blocos com tempos de exposição de 45, 105 e 240 dias, justificando que concretos com baixa relação a/agl possuem um maior volume de pasta, o que leva a uma maior absorção superficial. De acordo com ^{Tadayon, Shekarchi e Tadayon (2016}), esse comportamento é característico de concretos menos permeáveis, em que o teor de cloretos é maior na região superficial e tende a ser relativamente inferior em maiores profundidades.

Em relação à concentração de cloretos em profundidades maiores (25 mm), fica clara a maior penetração desses íons em concretos com relações a/agl mais elevadas. Avaliando a concentração de cloretos na profundidade de 25 mm, os concretos moldados com cimento CP V e relações a/agl = 0,45, 0,55 e 0,65 apresentaram concentração de 0,017%, 0,049% e 0,312% de cloretos em relação à massa de cimento, respectivamente. Para os concretos CP V_5SA, os valores encontrados foram de 0,035%, 0,036% e 0,049%. E, para os concretos CP V_10SA, os valores foram de 0,010%, 0,036% e 0,045%.

No tocante à utilização de sílica ativa, observa-se que, no geral, teores de adição em torno de 5% a 10% promovem uma redução na penetração de cloretos. Essa constatação pode ser observada através da análise da concentração total de cloretos de cada concreto, resultado da soma dos valores nas quatro profundidades avaliadas. Para os concretos com relação a/agl = 0,45, a utilização do percentual de sílica ativa de 5% reduziu a concentração total de cloretos em aproximadamente 13% e a incorporação do teor de sílica ativa de 10% ocasionou a redução de 82% na concentração total de cloretos. Para os concretos com relação a/agl = 0,55, verificaram-se aumento de 16% para o concreto com CP V_5SA e redução de 27% para o concreto moldado com CP V_10SA. Por fim, para os concretos com relação a/agl = 0,65, foram observadas reduções de 72% e 64% na concentração total de cloretos dos concretos com 5% e 10% de sílica ativa em relação ao concreto moldado com o cimento CP V.

Nesse contexto, diversos autores reportaram uma redução na penetração de cloretos com a incorporação de sílica ativa (^{AGUIRRE-GUERRERO; MEJÍA-DE-GUTIÉRREZ; MONTÊS-CORREIA, 2016}; ^{FARAHANI; TAGHADDOS; SHEKARCHI, 2015}). Isso ocorre porque a sílica ativa promove o melhoramento e o refinamento da microestrutura da matriz cimentícia e, assim, contribui para reduzir o ingresso de cloretos no interior dos blocos de concreto. ^{Tadayon, Shekarchi e Tadayon (2016}) verificaram uma redução no coeficiente de difusão de aproximadamente 67% entre o concreto de referência, moldado apenas com cimento Portland, e o concreto com teor de substituição do cimento por sílica ativa de 5%. Ambos os concretos possuíam relação a/c = 0,40 e permaneceram expostos por um período de 27 meses em zona de variação de maré na Ilha Qeshm, situada no Golfo Pérsico. Esse comportamento pode ser justificado pela elevada reatividade da sílica ativa, que acelera o processo de hidratação do cimento e, em função da pequena dimensão de suas partículas, é responsável pelo refinamento dos poros da matriz cimentícia e pela redução da porosidade do material (SIDDIQUE; ^{KHAN, 2011}). Destaca-se ainda a ação pozolânica desse tipo de adição, que também contribuiu para os resultados encontrados.

Em relação à substituição parcial do cimento por sílica ativa, ^{Selvaraj, Muralidharan e Srinivasan (2003}) citam que a incorporação dessa adição é responsável pelo refinamento da microestrutura do concreto em função de dois mecanismos principais. O primeiro mecanismo está associado ao efeito físico da sílica, que promove o preenchimento dos poros da matriz cimentícia. Já o segundo mecanismo é decorrente da ação química da adição e está associado à reação pozolânica que essa apresenta quando reage com o hidróxido de cálcio e forma silicato de cálcio hidratado (C-S-H), principal componente responsável pela resistência mecânica de matrizes cimentícias. Isso contribui para a redução na penetração de cloretos, conforme reportado em estudos prévios (^{PAPADAKIS, 2000}; ^{RAMEZANIANPOUR; REZAEI; SAVOJ, 2015}; ^{SONG et al., 2007}).

O mecanismo de ação da sílica ativa em uma matriz cimentícia pode ser estudado sob três aspectos:

Nesse contexto, a incorporação de sílica ativa reduz a espessura da zona de transição entre a pasta e o agregado e reduz o grau de orientação dos cristais de portlandita nessa região. Dessa maneira, as propriedades mecânicas e de durabilidade são aperfeiçoadas devido ao melhoramento da zona de transição da matriz cimentícia (^{KHAN; SIDDIQUE, 2011}). ^{Khan e Siddique (2011}) reiteram que o mecanismo de ação da sílica ativa não está relacionado apenas à reação pozolânica e à formação de C-S-H, mas também à modificação da microestrutura, ou seja, à orientação, à porosidade e à espessura da zona de transição, conforme previamente mencionado.

De acordo com ^{Mehta e Ashish (2020}), os efeitos físicos e químicos da sílica ativa podem promover um aumento significativo da resistência à compressão e, consequentemente, da resistência à penetração de cloretos. As partículas da sílica ativa aumentam o empacotamento dos materiais sólidos, preenchendo os espaços entre as partículas de cimento. Isso porque, usualmente, são constituídas majoritariamente por partículas de tamanho inferior a 1 µm e possuem elevada superfície específica. A sílica ativa também induz vários locais de nucleação para a precipitação dos produtos de hidratação do cimento, acelerando as reações de hidratação e formando cristais de portlandita menores (^{ISAIA; GASTALDINI; MORAIS, 2003}).

Algumas pesquisas reportaram que a utilização de sílica ativa ocasiona uma redução na capacidade de fixação de cloretos da pasta de cimento (^{DOUSTI; SHEKARCHI; TADAYON, 2009}; ^{THOMAS et al., 2012}). De acordo com ^{Shi et al. (2012}), isso ocorre porque a sílica ativa reduz as fases de aluminatos, as responsáveis por tal fixação. Para ^{Yuan et al. (2009}), a substituição do cimento Portland por sílica ativa pode levar à redução do pH, o que impacta no aumento da proporção de cloretos livres. Entretanto, mesmo com a menor fixação de cloretos, a adição de sílica ativa reduz a difusão da matriz cimentícia, aumentando a resistência à penetração de cloretos de concretos e argamassas. ^{Beaudoin, Ramanchandran e Feldman (1990}) ainda citam que a concentração de cloretos livres em cimentos com sílica ativa é consideravelmente maior por causa da baixa relação Ca/Si do C-S-H existente nessas pastas, uma vez que o C-S-H, em comparação com o formado pela hidratação do cimento, tem menor capacidade de adsorção de cloretos.

É importante mencionar que em regiões de zona de atmosfera marinha, além do ataque por cloretos, ocorre simultaneamente a carbonatação do concreto, a qual ocasiona a redução do pH do material. Quando esse pH atinge valores inferiores a 9,5, o filme de passivação na superfície das armaduras começa a ser decomposto, o que, aliado a concentrações de cloretos acima do valor crítico, resulta na aceleração dos danos à estrutura de concreto. A redução do pH do concreto também afeta a estabilidade do sal de Friedel, ocasionando a sua dissolução (^{XIE et al., 2019}). Como resultado, há aumento na concentração de cloretos livres, a forma que efetivamente é responsável pela despassivação das armaduras e por prejuízos à durabilidade das estruturas de concreto armado (^{MOHAMMED; HAMADA, 2003}; ^{RIBEIRO et al., 2014}).

Nessa conjuntura, ^{Xie et al. (2019}) citam que são poucos os estudos existentes que avaliaram a difusão e a distribuição de cloretos em concretos com diferentes graus de carbonatação. Dessa maneira, os autores avaliaram o coeficiente de difusão e o perfil de cloretos de concretos com percentuais de substituição de cimento Portland por cinza volante de 15% e 30%, após serem submetidos à carbonatação acelerada por 62 dias. Eles observaram que nos estágios iniciais da carbonatação há o refinamento da estrutura de poros internas do concreto, o que melhora a capacidade do material de resistir à difusão dos íons cloreto. Já em estágios mais avançados de carbonatação, verificou-se que os concretos apresentaram estrutura de poros mais grosseira e, consequentemente, redução da resistência à difusão de cloretos, especialmente para os traços compostos de cinza volante e altas relações a/aglomerante (a/agl > 0,5). Além disso, os autores constataram que a capacidade de fixação de cloretos dos concretos com cinza volante caiu expressivamente nos estágios mais avançados de carbonatação.

Outro aspecto que merece destaque diz respeito ao período de coleta das amostras desta pesquisa. Como pode ser observado na Figura 5, o mês de outubro de 2017 foi caracterizado por elevada precipitação, o que pode ter contribuído para a redução da concentração superficial (Cs) dos concretos. Isso porque, de acordo com ^{Castro-Borges et al. (2013)}, a chuva tem um efeito denominado de lavagem superficial, que tende a lixiviar a camada externa do concreto, reduzindo a concentração superficial de cloretos nessa região. Nesse âmbito, ^{Meira (2004}) expôs concretos moldados com cimento CP IV e CP II - F e relações a/c de 0,5, 0,57 e 0,65 em zona de atmosfera marinha com distâncias de 10 m, 100 m, 200 m e 500 m do mar e mediu a Cs após 6, 10, 14 e 18 meses. O autor verificou que a Cs apresentou um decréscimo entre as medidas realizadas com 14 e 18 meses de exposição, coincidindo com o período de precipitações mais intensas e concentradas, o que leva a crer que a chuva contribuiu para a redução da Cs.

Em relação às oscilações ambientais do local de exposição dos blocos, a umidade relativa entre outubro de 2016 e outubro de 2017 (Figura 4) apresentou variação entre 70% e 90%. Nesse sentido, no período de iniciação, quanto maior o teor de umidade ambiental, maior a quantidade de água no interior dos poros, o que favorece a mobilidade dos íons cloreto para o interior do concreto (^{ANDRADE, 2001}; ^{NIELSEN; GEIEKER, 2003}). De maneira semelhante, o aumento da temperatura também atua favorecendo o ingresso de cloretos. Como pode ser observado na Figura 3, a temperatura média mensal varia de acordo com o período do ano. Nesse âmbito, é importante levar em consideração a influência da temperatura na liberação de cloretos quimicamente ligados. De acordo com ^{Xu et al. (2016}), o aumento da temperatura, no geral, pode liberar parcialmente os cloretos ligados, sendo a quantidade liberada função da relação a/c, da concentração de cloretos total e da faixa de temperatura.

Por fim, efetuou-se a comparação da concentração de cloretos na profundidade de 25 mm dos perfis com 9 anos de exposição com aqueles determinados por ^{Romano (2009}) na idade de 240 dias (aproximadamente 0,7 ano), conforme apresentado na Tabela 10.

Verifica-se um crescimento significativo da concentração de cloretos ao longo do tempo, o que corrobora o comportamento constatado em trabalhos prévios (^{MEDEIROS JUNIOR et al., 2015}; ^{ZHANG et al., 2018}; ^{ZHU et al., 2016}). Esse aumento é maior conforme o aumento da relação a/agl, o que evidencia a grande influência desse fator na durabilidade de estruturas de concreto armado. De maneira análoga, a adição de sílica ativa também contribui para a mitigação da penetração de cloretos, uma vez que reduziu significativamente o aumento do teor de cloretos.