Turbina eólica para agricultura familiar do semiárido com inovações tecnológicas para baixas velocidades de vento

Wind turbine for family farming in semi-arid areas with technological innovations for low wind speeds

ARTIGO CIENTÍFICO

Turbina eólica para agricultura familiar do semiárido com inovações tecnológicas para baixas velocidades de vento¹

Wind turbine for family farming in semi-arid areas with technological innovations for low wind speeds

Daniel AlbieroI, ^*; Sérgio Daher^II; Leonardo de Almeida Monteiro^III; Francisco José Firmino Canafístula^IV

^IDepartamento de Engenharia Agrícola/DENA/CCA/UFC, Campus do Pici, Bloco 804, Fortaleza-CE, Brasil, 60.455-760, [e-mail]

^IIDepartamento de Engenharia Elétrica/DEE/CT, Campus do Pici, Bloco 710, Fortaleza-CE, Brasil, 60.455-760, [e-mail]

^IIIDepartamento de Engenharia Agrícola/DENA/CCA/UFC, Campus do Pici, Bloco 804, Fortaleza-CE, Brasil, 60.455-760, [e-mail]

^IVDepartamento de Engenharia Agrícola/DENA/CCA/UFC, Campus do Pici, Bloco 804, Fortaleza-CE, Brasil, 60.455-760, [e-mail]

RESUMO

A agricultura familiar é um segmento importante do agronegócio brasileiro e tem grande participação na produção de alimentos essenciais para a segurança alimentar do Brasil, por isso, é preciso o fornecimento de energia para esses agricultores. Uma alternativa é a energia eólica, no entanto um desafio para usar o vento em pequenas propriedades no Estado do Ceará é a condição operacional do vento que é de baixa velocidade (ventos < 6 m s^-1). O objetivo deste trabalho foi propor um sistema eólico para pequenas propriedades do Estado do Ceará com inovações tecnológicas. Todos os sistemas foram concebidos e dimensionados em uma turbina inovadora e apropriada para as pequenas propriedades. A estimativa de custo indica um baixo valor de aquisição e através de redes inteligentes e da geração distribuída pode-se gerar renda.

Palavras-chave: Energia Eólica. Energia-Fontes alternativas. Energia renovável.

ABSTRACT

Family farming is an important segment of Brazilian agribusiness, and has a large part in producing that food which is essential for food security in Brazil, so the supply of energy to these farmers becomes necessary. One alternative is wind energy; however a challenge in using the wind on small properties in the State of Ceará are its low-speed conditions of operation (winds < 6 m s-1). The objective of this work was to propose a wind-energy system for small farms in the State of Ceará, having technological innovations. All the systems were designed and scaled employing an innovative turbine, and are suitable for small properties. The cost estimate indicates a low value for acquisition, and by using smart grids and the distribution of generated energy, income can be produced.

Key words: Wind Energy. Operating conditions. Renewable energy.

INTRODUÇÃO

A agricultura familiar é um setor muito importante para o agronegócio brasileiro, pois detém a maior parte da produção de diversos gêneros alimentícios essenciais para a segurança alimentar da nação. Embora o programa Luz para Todos (BRASIL, 2011) tenha tornado acessível a energia elétrica para a maioria das propriedades familiares do Ceará, o custo desta energia é alto para o poder aquisitivo e produtivo deste setor agrícola. Portanto, uma forma de melhorar a renda da agricultura familiar é possibilitar o acesso à tecnologia de aerogeradores que devem ser apropriados para cada cenário (BARIN et al., 2010; WANG et al., 2008), pois Ávila et al. (2006) afirmam que a geração eólica não contamina o ar, solo e água e Rocha et al. (2010) ainda pontua que a mesma é inesgotável.

No entanto existe um grande desafio para a efetivação da energia eólica para a agricultura familiar no Ceará: a adequação às condições operacionais de baixo vento (ventos < 6 m s^-1). Se não bastasse a natureza estocástica do vento que é altamente errático segundo Gonzalez et al. (2012), Maria (2008) esclarecem que o regime do fluxo de ar sobre um aerofólio é caracterizado por pequeno número de Reynolds nas regiões aonde a agricultura familiar se desenvolve, da ordem de 10⁴ a 10⁵, o que difere significativamente das condições normais de operação dos aerofólios próprios para aerogeradores que são ensaiados em números de Reynolds da ordem de 10⁵ a 10⁶.

Neste contexto, inovações tecnológicas devem ser utilizadas para superar tal dificuldade. Estudos de Carmichael (1982) identificaram o aerofólio Eppler 61 (E61) próprio para aplicações em planadores como detentor de excelente desempenho a baixas velocidades de vento e Habash et al. (2011) afirmam que um sistema de rotores contra-rotativos gera 60% mais energia do que em um sistema mono-rotor em função do reaproveitamento da energia restante na esteira de ar segundo Sorensen et al. (2008).

Nho et al. (2012) provaram que os vórtices de ponta de asa aumentam as perdas aerodinâmicas, assim se faz necessário o uso de winglets para melhora o desempenho aerodinâmico dos aerofólios. Whitcomb (1976) sugeriu a adoção de winglets e neste contexto de aumento de eficiência uma inovação interessante é a tecnologia TARP (Toroidal Accelerator Rotor Plataform) (WEISBRICH; RAINEY, 1977) que aumenta a velocidade do vento em 180% através de uma forma geométrica toroidal que direciona o vento, amplificando-o com o efeito venturi.

Um componente de valor expressivo em sistemas eólicos que deve ser considerado é o gerador elétrico de imãs permanentes (PINILLA; MARTINEZ, 2012; RAMIREZ et al., 2012), com grande número de pólos (BYSTRIYK; SULLIVAN, 2011), segundo Daher (1997) é viável economicamente e tecnicamente a geração de energia elétrica através da adaptação de um motor de indução trifásico (MIT) com auto-excitação através de um inversor estático; segundo Daher (1997) este dimensionamento permite o acoplamento mecânico direto entre gerador e rotor o que torna o sistema mais simples, robusto e barato. Embora não tenha alta eficiência, apresenta inegáveis vantagens em relação ao custo de aquisição e manutenção além de fácil acesso em qualquer localidade nacional.

Outra inovação necessária segundo Vogt (2010) é a utilização da metodologia definida por Hansen (2004) que desenvolveu a estrutura de rotores eólicos com fibras. No entanto, Dicorato et al. (2012) alertam que estas tecnologias devem se preocupar com o comportamento do gerador sob diferentes regimes de distúrbios, principalmente considerando as novas características operacionais que se perfazem com a adoção destas novas tecnologias.

O objetivo deste trabalho foi propor um sistema para fornecer energia elétrica através do vento para uma propriedade familiar no Estado do Ceará com as seguintes inovações tecnológicas: aerofólio inovador para aplicações de geração eólica; rotores contra-rotativos; materiais em fibra vegetal; gerador de indução através da adaptação de um motor de indução trifásico; ponta das pás dos rotores com winglets e sistema toroidal de aumento de velocidade de vento-TARP.

MATERIAL E MÉTODOS

A Carga elétrica a ser fornecida se refere a: bomba de irrigação Schneider de 368 W; computador: 180 W; geladeira: 130 W; televisão: 110 W. Total: 970 W.

Segundo Daher (1997), é viável econômico e tecnicamente a geração de energia elétrica através da adaptação de um motor de indução trifásico de 7,5 kW. Para que tal motor gere uma potência de saída de 970 W é necessária uma rotação do rotor de 47,1 rad s^-1 (450 RPM), eficiência elétrica de 70%, escorregamento de 8%, amperagem de 10,4 A e voltagem do enrolamento de 40 V. Todos estes parâmetros foram determinados teoricamente e experimentalmente por Daher (1997). A potência Gerada de Saída é dada pela equação 1:

onde: Pg é a potência gerada de saída (W); Pm é a potência Mecânica (W); Pd é a potência Dissipada (W). Segundo Daher (1997) a Potência Dissipada é dada pela equação 2:

onde: i₁ é a corrente no enrolamento do estator (A); i₂ é a corrente no rotor (A); R₁ é a resistência do enrolamento do estator (Ω); R₂ é a resistência do rotor (Ω); Rc é a resistência equivalente das perdas no ferro (Ω); Vm é a tensão sob a indução de magnetização (V). Segundo Daher (1997) a tensão de indução é dada pela equação 3:

onde: s é o escorregamento do motor; x₂ é a reatância do rotor (Ω) e é dada pela equação 4:

onde: L₂ é a indutância de dispersão do rotor (Ω); f é a freqüência nominal da máquina (Hz).

Para tal motor, Daher (1997) obteve os seguintes dados experimentais: i₁=10,4 A; i₂ = 10,4 A; R₁ = 0,65 Ω; R₂ = 0,99 Ω; s = 0,08; Rc = 143,4 Ω; L₂ = 0,00452 Ω; f = 60 Hz. Com estes dados foi calculado Vm = 129 V, e posteriormente foi calculada a Potência dissipada: Pd = 293,4 W. Portanto, a Potência mecânica necessária para gerar Pg = 970 W é de Pm = 1263 W. No entanto, Fitzgerald et al. (2006) estabelece que a potência no eixo do gerador (Peixo) deve ser a potência mecânica (Pm) mais as perdas mecânicas definida como o dispêndio de potência referido à movimentação do ventilador do motor e as perdas de atrito dos rolamentos (Ppmec). Estas perdas são padronizadas como 10% do valor da potência no eixo, assim, potência no eixo é:

Portanto, a potência necessária no eixo do gerador para gerar 970 W é de 1403,3 W.

De posse da potência necessária no eixo do gerador é possível dimensionar o sistema de rotor para captar tal potência do vento. Em função da velocidade de vento baixa das regiões onde as propriedades familiares se localizam, foi considerada uma velocidade para produção em regime de 3,45 m s^-1.

Para otimizar a captação da energia cinética do vento nestas condições de baixo vento, foi selecionado o aerofólio E61, próprio para uso em planadores, sua caracterização é dada por Airfoil Investigation Database. (2011) na Figura 1 e Tabela 1.

Este aerofólio possibilita ótima eficiência aerodinâmica para as condições de vento de 3,45 m s^-1, no entanto somente tal característica não é suficiente para fornecer a potência solicitada pelo gerador. Para melhorar as características do E61 foi adotada a tecnologia de Winglets, que são pequenas asas dispostas nas pontas das pás do rotor. Assim, neste trabalho serão considerados o Coeficiente de Sustentação Máximo para o aerofólio E61 com winglet de Cl = 1,92 e o Coeficiente de Arrasto para Sustentação Máxima de Cd = 0,02. O ângulo de ataque (α) será considerado de 4^o. Deve ser ressaltado que devido à geometria supercrítica e fina deste aerofólio, sua aplicação em turbinas eólicas fica restrita a rotores de até 2,5 metros de raio.

As dimensões das pás do aerogerador foram calculadas utilizando a teoria do BEM - Blade Element Momentum Theory, Teoria do Momento do Elemento de Pá (MANWELL; MCGOWAN; ROGERS, 2002).

Segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) a potência extraível da energia cinética do vento é dada pela de acordo com a equação 6:

onde: Cp é o coeficiente de potência; ρ - Densidade do ar (kg m^-3) V_∞ - Velocidade do vento (m s^-1); R - Raio do rotor (m).

Segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) o coeficiente de potência é dado pela equação 7:

onde: λ é a velocidade específica da ponta da pá e λr é a velocidade específica parcial, segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) é dado pela equação 8:

onde: ω é a rotação do rotor (rad.s^-1); a é o fator de indução axial dado pela equação 9 Manwell, McGowan e Rogers (2002).

onde: φ é o ângulo de vento relativo (radianos) dado segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) por φ = 2/(3.λr); σ' é a solidez do rotor, segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) dado pela equação 10:

onde: N é o número de pás do rotor; r é o raio parcial do rotor (m); c é a corda do aerofólio parcial da pá do rotor dada segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) pela expressão 11:

onde: a' é o fator de indução angular segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) dado pela equação 12.

onde: β é o ângulo de pitch, (radianos), sabendo que β = φ-α; F é fator de correção devido a perdas na ponta e na raiz da pá, segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002): F = f(µ).fr(µ); f(µ) é o fator de correção devido a perdas na ponta da pá e é dado pela equação 13:

onde: µ é a razão parcial do raio do rotor, dado por µ = r/R (Equação 14);

O ângulo de torção do aerofólio (θ) segundo Manwell, McGowan e Rogers (2002) é função da relação entre o ângulo de pitch parcial (βr) e o ângulo de pitch da ponta da pá βt : θ = βr/ βt (radianos).

Para suprir a potência necessária ao gerador à velocidade de vento de 3,45 m s^-1 com densidade de 1,23 kg m^-3 (30 ^oC ) é preciso desenvolver um rotor com diâmetro muito grande, cálculos preliminares prescrevem um raio do rotor com o aerofólio E61 e winglets de 9 metros.

Esta dimensão impossibilita qualquer tentativa de adequar este sistema às condições técnicas e econômicas da agricultura familiar. Portanto, foi adotada a tecnologia TARP (Toroidal Accelerator Rotor Plataform) (WEISBRICH; RAINEY, 1977) que aumenta a velocidade do vento em 180%. Considerando um vento de 3,45 m s^-1 com a tecnologia TARP o vento alcança 6,2 m s^-1.

Nestas condições operacionais considerando uma rotação de projeto de 9,42 rad s^-1 (90 RPM), configuração de 6 pás e raio do rotor de 1,8 metros foi dimensionada a pá, Figura 2a, e o winglet adjacente, Figura 2b. Esta configuração teve Cp calculado de 0,31 e λ de 2,73. O winglet foi projetado seguindo recomendações de George (2011) que afirmou que o melhor desempenho foi obtido com winglets que são continuação da raiz da pá (blended), as dimensões seguiram recomendações de Johansen e Sorensen (2007) que determinaram a melhor configuração como aquela em que a altura do winglet tem 4% do raio da pá, raio de curvatura de 12,5% da altura do winglet, ângulo de torção de 4^o e enflechamento de 0^o, Figura 2b. A estrutura da pá será construída seguindo recomendações de Vogt (2010) utilizando como matriz as fibras vegetais de carnaúba e resina de mamona. O autor supracitado, em experimentos, determinou que pás de rotores eólicos fabricados com fibras vegetais suportam ventos de rajadas acima de 42 m s^-1 (150 km.h^-1), sendo viáveis tecnicamente em função das características mecânicas do material biológico. Estudos de vida útil de materiais compósitos com fibras vegetais demonstraram que tais materiais podem facilmente ultrapassar 10 anos de duração (FREIRE; BERALDO, 2003).

Nesta configuração é possível gerar 518 W. Habash et al. (2011) afirmam que um sistema de rotores contra-rotativos gera 60% mais energia do que em um sistema mono-rotor. Portanto, a energia gerada pelo sistema na configuração contra-rotativa será de 829 W. Em função da tecnologia TARP, a melhor configuração é constituída por dois grupos de rotores contra-rotativos que devem se localizar nas alas do Toróide, Figura 3. A carenagem do sistema TARP foi projetada para ser coberta por fibras vegetais de carnaúba que além de possibilitarem uma superfície lisa ao fluxo de ar têm a vantagem de ser um material de fácil acesso e sustentável ambientalmente. Portanto, se considerarmos dois rotores acionando um gerador através de sistema de polias e correias (eficiência mecânica de 97%) tem-se 1.657 W, o que é suficiente para acionar o gerador de indução trifásico descrito por Daher (1997).

O sistema contra-rotativo foi projetado em função do torque e rotação necessários ao gerador (47,1 rad s^-1 x 29,8 N.m). Sabendo que a rotação do rotor (9,42 rad s^-1) deve ser multiplicada por 5 para atingir a rotação de 47,1 rad s^-1, foi projetado um sistema de polias com relação de transmissão 1: 5 e eficiência de 97%, nesta configuração cada conjunto contra-rotativo deve fornecer 74,5 N m^-1 a 9,42 rad s^-1, totalizando 149 N.m que se converte em 29,8 N m^-1 a 47,1 rad.s^-1. Considerando a potência fornecida por um conjunto contra-rotativo de 829 W e a rotação de 90 rpm, tem-se um torque de 80 N.m que é suficiente para suprir a necessidade de torque.

Nestas condições, o conjunto contra-rotativo é sincronizado por um sistema de diferencial composto por 4 engrenagens satélites HKH modelo SM4-25 e respectivos rolamentos cônicos para suporte dos cubos dos rotores, eixo e engrenagens (Figura 4).

Para controle do passo do rotor foi projetado um mecanismo acionado por força centrífuga baseado em Park (1981). O cálculo da massa de acionamento e a dimensão do braço de acionamento seguiram recomendações de Collins (2006). A velocidade do vento limite de operação foi especificada com 20 m s^-1 o que em função da velocidade específica da ponta da pá (λ = 2,73) representa uma rotação de corte de 28 rad s^-1 (267 RPM).

Para que o mecanismo apresentado na Figura 5 atue de forma a embandeirar (direcionar as pás a ficarem na mesma direção do fluxo de vento) o rotor à rotação de corte é preciso uma massa para cada pá de 0,85 kg acoplada a um braço de 0,15 m de comprimento localizado a 0,15 m do centro do rotor. Para contraposição a ação das massas foi escolhida uma mola helicoidal de compressão com constante de mola de 1.000 N m^-1, esta mola está localizada no pivô central dos braços. Foi escolhido o material chumbo para compor as massas (ρ = 11.150 kg m^-3), que determina uma geometria das massas cilíndrica com raio de 0,01 m e altura de 0,0254 m.

A configuração dos rotores contra-rotativos e dos mecanismos associados (diferencial e controle de passo) conduziu a uma geometria estrutural em balanço do eixo principal. Para o cálculo do diâmetro do eixo, seguiu-se metodologia definida por Collins (2006) baseada na prevenção de falhas, principalmente em relação aos efeitos de fadiga do material, assim o diâmetro do eixo é calculado pela seguinte equação 15:

onde: nd é o fator de segurança; Su é a tensão de resistência a ruptura do aço (Pa); kf o fator de correção para flexão variável; Ma é o momento fletor variável (N.m); T é o torque aplicado ao eixo (N.m).

Foi feita uma estimativa dos pesos dos componentes em balanço sobre o eixo: mecanismo de passo frontal (P1) = 67,5 N; rotor + cubo frontal (P2) = 24 N; diferencial contra-rotativo (P3) = 71 N; mecanismo de passo traseiro (P4) = 67,5 N; rotor + cubo traseiro (P5) = 24 N. As distâncias entre os elementos em balanço e o rolamento são apresentadas na Figura 6.

Para aço 1045 CD com 630 MPa de resistência a ruptura (COLLINS, 2006), fator de segurança 2, fator de correção 1,6, Torque no eixo de 80 N.m, e respectivos momentos fletores para cada elemento, tem-se um diâmetro para a menor seção (P1-P2) de 0,0185 m e um diâmetro para a maior seção (P5-rolamento) de 0,022 m. Para efeito de simplificação na contrução mecânica escolheu-se o diâmetro de 0,0254 m para todo o eixo.

Para melhor eficiência aerodinâmica do conjunto de rotores foi projetado um Hub para conduzir o fluxo de ar na região central do rotor para a raiz da pá e evitar turbulências provenientes dos mecanismos. Para a determinação da geometria e dimensão do Hub foi seguida metodologia de Eck (1973) que prescreve a determinação do raio do Hub em função da relação entre a velocidade meridional na raiz das pás e a velocidade periférica do rotor (cm/cu) em conjunto com o gráfico característico de Hub (ECK, 1973).

RESULTADOS E DISCUSSÃO

Na figura 7 é possível vislumbrar o aspecto geral do sistema eólico projetado. O diâmetro do sistema TARP é de 10 metros. A altura em relação ao solo do centro dos rotores é de 2,5 metros.

A base móvel e as torres de suporte dos rotores são de tubos de aço 1020 (Figura 8). Os rotores são fixos na torre de suporte e a orientação do sistema em relação ao vento se dá segundo Weisbrich a Rainey (1977) em função da resistência ao arrasto dos conjuntos de rotores que devido à configuração simétrica faz com que a resultante de forças rotacione a base móvel orientando-a sempre na direção ortogonal ao vento.

O sistema de suporte dos rotores, a base móvel, os rotores e respectivos mecanismos foram dimensionados para suportarem ventos de até 30 m s^-1. Lembrando que muito antes desta velocidade os rotores, devido aos sistemas de controle de passo, estarão embandeirados. No entanto, o sistema TARP amplifica a velocidade do vento em 180% (WEISBRICH; RAINEY 1977), que pode gerar problema estrutural significativo se ocorrer vento maior do que 16 m s^-1.

Para evitar tal hipótese deve ser lembrado que o sistema TARP atua segundo as leis de circulação sobre cilindros definida por Abbott e Von Doenhoff (1959) e é diretamente proporcional à velocidade do vento e ao raio do cilindro se a geometria "cilíndrica" do Toro for modificada, o fenômeno de circulação é gravemente modificado diminuindo significativamente a amplificação da velocidade do vento. Para isto foi idealizado um sistema de venezianas que abririam em torno do tronco do toróide.

Em estimativa o peso de cada sistema contra-rotativo com sua torre é aproximadamente 250 N, o gerador pesa em torno de 100 N, a base constituída de pranchas de madeira de 0,007 m e os tubos de aço da base móvel com diâmetro de 0,1 m tem peso em torno de 700 N. Portanto o peso total com o sistema TARP constituído por fibras de carnaúba de revestimento e bambu como estrutura é de 1.300 N. Uma estimativa aproximada de preço é dada na Tabela 2.

A estimativa do custo total deste sistema eólico de geração de energia elétrica é significativamente menor em relação a sistemas comerciais importados atuais, na categoria de 1 kW. No entanto, uma grande vantagem em comparação a operacionalidade deste sistema com os importados é que todos os componentes utilizados são de fácil obtenção em qualquer cidade pequena do Brasil.

Martins, Guarnieri e Pereira (2008) declaram que o rápido desenvolvimento da tecnologia e do mercado tem grandes implicações sócio-econômicas, e a energia eólica não foge a regra. Melício e Mendes (2007) e Sako (2009) reforçam escrevendo que uma das alternativas para diminuir o impacto poluente das atuais fontes de energia é a energia eólica.

Daher (1997) deixa claro o enorme desafio que é operar sistemas de geração eólica baseados em geradores de imãs permanentes, tanto em termos de custos de aquisição como de manutenção para comunidades de poucos recursos e distantes dos grandes centros. A utilização de um motor de indução trifásico é excelente sugestão de Daher (1997), que embora não tenha eficiência grande, tem custo muito inferior aos sistemas geradores utilizados nas turbinas importadas, além da manutenção ser extremamente facilitada em território nacional.

Jara (2009) afirma que para haver produção plena de energia através do vento são necessários ventos de 12 m s^-1. Isto representa, segundo Huang e Tsai (2004), baixos números de Reynolds que tem pequenos efeitos de blocagem, portanto significa maior eficiência aerodinâmica. Ross e Altmann (2011) explicam que a blocagem é criada pela redução na área da seção por onde o fluxo passa em comparação ou fluxo sem turbulência. Nakano et al. (2007) provaram que em fluxo laminar (baixos números de Reynolds) a separação e reagrupamento da camada limite sobre um aerofólio se dá próximo ao bordo de fuga para pequenos ângulos de ataque. Isto define a orientação do rotor segundo Sicot et al. (2008). Neste contexto a turbina projetada supera estes problemas e com a tecnologia de winglets o panorama fica ainda melhor.

Guerrero et al. (2012) e Lee, Kim e Kim (2012) destacam que winglets diminuem muito o arrasto e George (2011) afirma que o arrasto induzido é responsável por 40% do arrasto total de um aerofólio e Jones e Lasinski (1980) afirmam que winglets diminuem em 15% o arrasto induzido. Já em relação à sustentação Meyer e Covell (1986) afirmam que os winglets aumentam em 20%. Hossain (2011) explica que os winglets atuam difundindo os fortes vórtices da ponta de asa melhorando a distribuição de sustentação na asa.

Outro ponto de destaque é que o sistema proposto pretende ser operado continuamente sem utilização de sistemas de armazenamento de energia, tais como baterias. Esta consideração é possível pela utilização do sistema TARP, que gera a potência de projeto a velocidades deveras baixas (3,5 m s^-1). Pela avaliação do Atlas do Potêncial Eólico Brasileiro (CENTRO DE REFERÊNCIA PARA ENERGIA SOLAR E EÓLICA, 2001) pode-se perceber que em toda a área onde a agricultura familiar se desenvolve no Estado do Ceará, existe alta probabilidade de ventos constantes durante o ano nesta categoria de vento.

Uma relativa complexidade do sistema se forma na necessidade da utilização de dois sistemas de rotores contra-rotativos (Figura 9). Esta solução foi aventada pela necessidade de atendimento da requisição de potência elétrica definida no início do projeto (1 kW de potência útil). No entanto, para aplicações de menor potência, todo o sistema poderia ser simplificado sendo constituído de apenas um conjunto contra-rotativo.

Atualmente o estado da arte em distribuição de energia elétrica se baseia no conceito de geração de distribuição (PORTOLANN; CAMPAGNOLO, 2010) e redes inteligentes (PENG; YAN, 2011). Estas configurações devem, segundo Garcia et al. (2012), ter pouca sensibilidade em relação a variações nos parâmetros de geração tais como voltagem e amperagem.

A geração distribuída possibilita a pulverização das fontes geradoras, diminuindo custos e aumentando a eficiência, principalmente em regiões isoladas, enquanto as redes inteligentes possibilitam que um consumidor que tenha a capacidade de geração se ligue a rede e venda o excedente de sua produção para a concessionária. Segundo Ge et al. (2011) as redes inteligentes são a tendência atual para distribuição de energia e caracterizam-se como inevitáveis no atual panorama elétrico mundial.

Neste contexto, percebe-se que o sistema proposto se adequa totalmente à realidade moderna, pois tecnicamente as turbinas eólicas têm grande potencial para aumentarem a eficiência global (USTUNTAS; SAHIN, 2008), que junto ao programa do Governo Federal, Luz para Todos (BRASIL, 2011), possibilitou a ligação da rede nacional de energia elétrica praticamente a todos os agricultores familiares do Nordeste Brasileiro, assim nos períodos em que a bomba de irrigação não estiver sendo utilizada, este excedente de energia elétrica pode ser vendido à concessionária. Este panorama é garantido pela Resolução Normativa da ANEEL REN-482 que estabelece as condições gerais para o acesso de microgeração e minigeração distribuída aos sistemas de distribuição de energia elétrica e o sistema de compensação de energia elétrica (AGÊNCIA NACIONAL DE ENERGIA ELÉTRICA, 2013).

A principal vantagem em relação à irrigação é a pouca distância entre o receptor de energia e o gerador (CARVALHO, 2003). Segundo Camacho e Ruedas (2011) este tipo de sistema é o mais efetivo e prático para geração. Por outro lado, nos períodos chuvosos, quando a velocidade do vento cai a praticamente zero, os agricultores terão assegurado sua irrigação, pois estão ligados à rede de energia elétrica e têm "créditos" com a concessionária.

CONCLUSÃO

O projeto de um sistema de geração elétrica através da energia eólica para agricultura familiar na região semiárida do Estado do Ceará foi concluído com sucesso, todos os sistemas foram conceituados e dimensionados, culminando em uma turbina eólica inovadora e adequada às necessidades a que se propôs atender. Pelas estimativas, tal sistema é capaz de fornecer energia a baixo custo e supostamente através de redes inteligentes e a geração distribuída poderá gerar renda.

AGRADECIMENTOS

Aos Professores Sérgio Daher, Paulo César Marques Carvalho e Paulo Alexandre Costa Rocha Ao Centro de Ciências Agrárias da Universidade Federal do Ceará pelo apoio e ao CNPq pela Bolsa de Produtividade em Desenvolvimento Tecnológico e Extensão Inovadora (DT).

Recebido para publicação 16/03/2012

Aprovado em 14/09/2013

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Autor para correspondência

1

Pesquisa financiada pelo CNPq através de Bolsa de Produtividade em Desenvolvimento Tecnológico e Extensão Inovadora

Datas de Publicação

• Publicação nesta coleção
  02 Dez 2013
• Data do Fascículo
  Mar 2014

Histórico

• Aceito
  14 Set 2013
• Recebido
  16 Mar 2012